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    致密氣井間歇泡排注劑后關(guān)井時(shí)間探究

    2021-12-23 02:15:52翟中波漆世偉王滿宏俞天軍王睿峰薄江偉張曙輝
    天然氣勘探與開發(fā) 2021年4期
    關(guān)鍵詞:排劑套壓關(guān)井

    翟中波 漆世偉 王滿宏 俞天軍 王睿峰 薄江偉 王 波 張曙輝

    1.斯倫貝謝長和油田工程有限公司 2.陜西延長石油(集團(tuán))有限責(zé)任公司油氣勘探公司3.斯倫貝謝(中國)投資有限公司 4.西南石油大學(xué)油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室

    0 引言

    X井區(qū)位于延安市以北、鄂爾多斯盆地天然氣富集區(qū)的南緣,屬于致密氣項(xiàng)目。部分產(chǎn)水氣井在生產(chǎn)一段時(shí)間后,近井筒地帶的地層壓力逐漸減小,生產(chǎn)壓差隨即減小,使得氣量下降;當(dāng)氣量低于臨界攜液氣量時(shí),天然氣不能正常攜液造成液滴在井筒下部不斷積聚,形成井底積液,增大井底流壓,最終導(dǎo)致產(chǎn)量降低,甚至水淹停產(chǎn)[1-3]。

    泡沫排水采氣作為一種常用的技術(shù)措施,具有簡單易行、經(jīng)濟(jì)性好、見效快的特點(diǎn)。目前國內(nèi)不同區(qū)塊使用不同類型的起泡劑,按照形態(tài)不同主要分為泡排棒和泡排劑兩種,其中使用泡排劑作為起泡劑時(shí),投送方式又分為兩種:①使用6.35 mm同心毛細(xì)管從油管直接泵至井底;②套管(或油管)泵入靠自重到達(dá)井底[4-6]。第一種投送方式,使用同心毛細(xì)管可以直接將起泡劑送至氣層積液位置,見效快,對油套管腐蝕傷害小,但涉及到井筒和井口改造,前期投入大且修井作業(yè)復(fù)雜,后期維保費(fèi)用高。與之相比,第二種投送方式,地面泵入依靠自重到達(dá)井底的泡排劑加注方式,具有不影響修井作業(yè)、安裝維保簡單的優(yōu)點(diǎn),但是不可避免地會(huì)對套管造成腐蝕,并且見效慢,同時(shí)由于不直觀,在泡排劑下行時(shí)間方面的研究很少,因而對泡排注劑之后關(guān)井時(shí)間的選擇具有一定的盲目性和隨機(jī)性。

    井區(qū)無環(huán)空的積液氣井,無法從環(huán)空注泡排劑,只能從油管側(cè)注入,此時(shí)掌握注泡排劑的下行時(shí)間和擴(kuò)散時(shí)間(二者之和為關(guān)井時(shí)間)就尤為重要。不同的學(xué)者通過一些研究得到了一些不同的結(jié)果,Solesa[7]認(rèn)為泡排劑剛?cè)刖蜁?huì)產(chǎn)生效果,Schinagl[8]和Bowman[9]認(rèn)為泡排劑的下行速度為305 m/h,Kelly[10]得出的數(shù)據(jù)為稍大于610 m/h,Sean[11]認(rèn)為泡排劑的下行速度約為731 m/h,Nafis[12]通過壓差密度計(jì)得出緩蝕劑的下行速度約為1 372 m/h。而筆者首次采用一種獨(dú)特的監(jiān)測方法,即通過監(jiān)測環(huán)空注泡排劑前后的油套壓、氣量及溫度變化,研究了泡排劑下行時(shí)間與擴(kuò)散時(shí)間的規(guī)律,從而相對準(zhǔn)確地推斷出注泡排劑后的關(guān)井時(shí)間,為礦場提供了第一手?jǐn)?shù)據(jù),可以直觀指導(dǎo)并優(yōu)化泡排作業(yè),提升泡排作業(yè)的增產(chǎn)效果。

    1 理論基礎(chǔ)

    儲(chǔ)層流體在從地層進(jìn)入井筒之后,要克服各種壓力損失并在氣流速度大于臨界攜液流速的條件下將產(chǎn)出液體帶到地面。根據(jù)Turner和李閩[1-3]模型,氣體臨界攜液流速為:

    式中vc表示氣井臨界攜液流速,m/s;ρL表示液體密度,kg/m3;ρG表示氣體密度,kg/m3;σ表示氣液表面張力,N/m;

    泡沫排水采氣的原理就是通過加入起泡劑與積液混合,顯著降低氣液表面張力,借助天然氣的攪動(dòng)作業(yè)形成大量低密度的含水泡沫,同時(shí)減小水氣混相上行中的液體滑脫,從而在較低的氣量下產(chǎn)生更好的攜液效果,相當(dāng)于降低了臨界攜液氣量[13-16]。

    2 泡排劑下行時(shí)間與擴(kuò)散時(shí)間判定方法

    2.1 數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)

    X井區(qū)使用數(shù)字化氣田技術(shù)(Digital Gas Field,縮寫為DGF),如圖1所示,單井的油套壓、氣量和溫度數(shù)據(jù)經(jīng)過現(xiàn)場傳感器采集、延北數(shù)據(jù)中心(SCADA)處理之后,以Power BI/OFM等方式實(shí)時(shí)監(jiān)測氣井的生產(chǎn)狀態(tài),并可自動(dòng)生成相關(guān)報(bào)告。

    圖1 延北項(xiàng)目數(shù)字化氣田技術(shù)流程與下步計(jì)劃圖

    2.2 井身結(jié)構(gòu)和泡排注劑系統(tǒng)

    選用的研究井為139.7 mm套管內(nèi)下入73.02 mm或88.9 mm油管,其中油管作為生產(chǎn)通道,油套管連通性良好。如圖2所示,地面泡排劑注入泵將泡排劑通過套管閥泵入油套環(huán)形空間,液態(tài)泡排劑通過自重作用流入井底積液位置,在氣流攪動(dòng)下泡排劑發(fā)揮作用。

    圖2 帶有環(huán)空的氣井泡排示意圖

    2.3 泡排劑下行時(shí)間及擴(kuò)散時(shí)間

    關(guān)于泡排劑下行時(shí)間,不同研究者采用不同的方法,Nafis[12]通過井底壓差密度計(jì)來觀測,Schinagl[8]通過井底壓力計(jì)和溫度計(jì)的變化來觀測。這些方法的優(yōu)點(diǎn)是取出計(jì)量工具后可以直觀觀察泡排劑的到達(dá)時(shí)間,但是費(fèi)用高、準(zhǔn)確度低、實(shí)時(shí)性差,并且仍然需要結(jié)合生產(chǎn)數(shù)據(jù)對下行時(shí)間進(jìn)行具體分析。

    X井區(qū)不具備大范圍采用井底壓力計(jì)和溫度計(jì)的條件,為此,探索了一種新方法,利用注入泡排劑之后井口油壓、套壓、氣量和溫度的變化趨勢來判定泡排劑的下行時(shí)間和擴(kuò)散時(shí)間。該方法不需要額外增加儀器。具體操作步驟如下:準(zhǔn)確記錄泡排劑剛開始泵入井口的時(shí)間作為T1,此時(shí)液態(tài)泡排劑進(jìn)入環(huán)空,套壓輕微下降;泡排劑下行至井底積液位置之后,在氣流的攪動(dòng)下,積液形成低密度的泡沫進(jìn)入油管,油管內(nèi)總液量增加,井口套壓上升、氣量下降,將氣量開始下降時(shí)的時(shí)間作為T2;隨著泡排劑與環(huán)空中的水不斷作用產(chǎn)生更多的泡沫進(jìn)入油管,套壓會(huì)不斷上升,將套壓上升至最高點(diǎn)、即將開始下降時(shí)的時(shí)間作為T3,此時(shí)氣量會(huì)開始升高,溫度出現(xiàn)輕微波動(dòng)。由上述定義的各個(gè)時(shí)間點(diǎn)可推出:泡排劑下行時(shí)間Td=T2-T1,擴(kuò)散時(shí)間Tr=T3-T2(備注:擴(kuò)散時(shí)間實(shí)際上指泡排劑遇水之后擴(kuò)散加上反應(yīng)時(shí)間,期間套壓上升、氣量下降),總關(guān)井時(shí)間Tc=Td+Tr;以Y64井(139.7 mm+73.02 mm)為例,環(huán)空加入泡排劑前后井口油套壓、氣量和溫度的變化曲線如圖3所示。從圖中可以看出T1=9:30、T2=16:50、T3=18:40,從而計(jì)算出下行時(shí)間(Td)為 7 h,擴(kuò)散時(shí)間(Tr)為2 h,需要的總關(guān)井時(shí)間(Tc)為9 h。

    圖3 Y64井泡排前后生產(chǎn)曲線圖

    另外選取一口完井結(jié)構(gòu)無環(huán)空的速度管井Y64-05井(外徑88.9 mm的原生產(chǎn)管柱+31.75 mm的速度管柱)作為研究對象,如圖4所示,通過相同的原理可以得到該井在當(dāng)時(shí)的生產(chǎn)狀況下,泡排劑的下行時(shí)間(Td)為8 h,擴(kuò)散時(shí)間(Tr)為3 h,需要的總關(guān)井時(shí)間(Tc)為11 h。

    圖4 Y64-05井泡排前后生產(chǎn)曲線圖

    3 泡排劑下行時(shí)間和擴(kuò)散時(shí)間的影響因素探討

    3.1 泡排劑下行時(shí)間和擴(kuò)散時(shí)間統(tǒng)計(jì)

    泡排劑為孚吉UT-7,原液與清水的體積比為1:4,泡排劑泵的排量為大約500 L/h,單井注劑量為混合液10~30 L,此排量相對于油管或者環(huán)空的橫截面積來說很小,同時(shí)由于井斜的存在,泡排劑被泵入井筒之后不會(huì)將橫截面充填完全而下行,也不會(huì)像液滴在天然氣中自由墜落,而是如小溪狀細(xì)流沿著油套管壁在重力作用下下行[4],或者在油套管壁上平鋪形成一層液膜在重力作用下下行[11]。

    采用相同方法,統(tǒng)計(jì)了7井次(6口井)的泡排劑下行時(shí)間和擴(kuò)散時(shí)間(表1)。

    表1 7井次泡排劑下行時(shí)間和擴(kuò)散時(shí)間統(tǒng)計(jì)表

    根據(jù)7組數(shù)據(jù),繪制出下行時(shí)間和井斜深之間的關(guān)系(圖5),可以看出:①同一口井Y64井在兩次注入泡排劑時(shí)的下行時(shí)間比較接近;②Y14-03井的下行時(shí)間最短、速度較大,為1 791 m/h,原因是其油套壓差最大,為2.59 MPa,環(huán)空中液柱高度較高,這樣泡排劑會(huì)在較短的時(shí)間到達(dá)液面位置;③除Y14-03井之外其他井的下行速度分布很均勻,且相對比較接近,均在400~680 m/h之間。去掉最大下行時(shí)間,另6組數(shù)據(jù)求平均值結(jié)果為577 m/h,與Kelly、Shearer[10]以及Sean[11]的數(shù)據(jù)610 m/h很接近。

    圖5 泡排劑下行時(shí)間和井深之間的關(guān)系圖

    新方法與Kelly、Sean的模型對比如圖6所示,泡排劑的下行速度分別為577 m/h、610 m/h、734 m/h,均在一定范圍內(nèi),很接近。

    圖6 關(guān)于泡排劑下行時(shí)間的不同研究結(jié)果對比圖

    3.2 流道橫截面積對下行時(shí)間的影響

    關(guān)于油管內(nèi)徑對泡排劑下行時(shí)間的影響,業(yè)內(nèi)存在不同的觀點(diǎn),Sean Peyton[11]認(rèn)為油管內(nèi)徑對下行時(shí)間的影響相對較小,其影響力指數(shù)排在泡排劑排量、井斜、深度、黏度之后,位列第5位,他認(rèn)為油管直徑越大,泡排劑在油管內(nèi)的下行時(shí)間越長,原因是:油管內(nèi)徑越大,在油管壁上平鋪一層液膜需要的泡排劑越多,那么需要的時(shí)間就越長,導(dǎo)致下行時(shí)間越長。Nafis[12]使用壓差密度計(jì)對緩蝕劑的下行時(shí)間做了研究,發(fā)現(xiàn)油管內(nèi)徑越大,緩蝕劑的下行速度越快,下行時(shí)間越短。同時(shí)Nafis的研究中也有個(gè)別例外現(xiàn)象,緩蝕劑在60.3 mm油管內(nèi)下行時(shí)間比88.9 mm油管內(nèi)短,和上述觀點(diǎn)相悖,Nafis認(rèn)為這是數(shù)據(jù)缺乏導(dǎo)致的異常,同時(shí)他也解釋原因可能是內(nèi)徑越大,緩蝕劑與內(nèi)壁接觸面也越大,產(chǎn)生的吸附力越大,下行時(shí)間就越長。

    如圖7所示為流道橫截面積(油管內(nèi)徑)對下行時(shí)間的影響的7井次統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),從圖中并未看到明顯的比例關(guān)系。但是剔除139.7 mm+73.02 mm的環(huán)空截面積6 747 mm2時(shí)的最小下行時(shí)間1.7 h(折算成3 000 m管腳),其他4組數(shù)據(jù)的平均下行時(shí)間為4.46 h(圖8),隨著環(huán)空橫截面積的增大,泡排劑所需要的下行時(shí)間減小,與Nafis的結(jié)論一致。從環(huán)空注泡排劑和油管內(nèi)注劑稍有不同,泡排劑可能在外側(cè)套管內(nèi)壁下行,也有可能在內(nèi)側(cè)油管外壁下行,尤其是環(huán)空截面積小的時(shí)候,泡排劑會(huì)在套管內(nèi)壁和油管外壁均形成一層薄膜,導(dǎo)致下行速度小,花費(fèi)的時(shí)間長。

    圖7 泡排劑下行時(shí)間和流道橫截面積之間的關(guān)系圖(折算到3 000 m井深)

    圖8 泡排劑下行時(shí)間和流道橫截面積(油管內(nèi)徑)之間的關(guān)系圖(折算到3 000 m井深)

    3.3 壓力對下行時(shí)間的影響

    如圖9所示為壓力對下行時(shí)間的影響的7井次統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)(去掉最小值,Y14-03井的2 h),從圖中并不能看出明顯的關(guān)系,可能是由于下行時(shí)間的影響因素較多,而壓力的影響因子相對較小,且7組數(shù)據(jù)中壓力的變化幅度相對較小。

    圖9 泡排劑下行時(shí)間和壓力之間的關(guān)系圖(折算到3 000 m井深)

    將數(shù)據(jù)作如下處理:將Y64井(2 MPa≤套壓<3 MPa)的2次數(shù)據(jù)、Y69井(套壓<2 MPa)以及Y61-05、Y59-01和Y64-05井(套壓≥3 MPa)的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),這3組不同套壓區(qū)間內(nèi)的套壓和下行時(shí)間分別取平均值并繪圖(圖10)??梢婋S著壓力的增大,下行時(shí)間有稍微增大的趨勢,這主要是因?yàn)榕菖艅ざ入S著壓力升高有增大的趨勢,與Nafis[12]關(guān)于壓力對緩蝕劑下行時(shí)間的影響結(jié)論一致。

    圖10 泡排劑下行時(shí)間和壓力之間的關(guān)系圖(折算到3 000 m井深)

    3.4 下行時(shí)間的其他影響因素

    下行時(shí)間的其他影響因素[11]有泡排劑泵入速率(負(fù)相關(guān))、溫度(負(fù)相關(guān))、黏度(正相關(guān))、井斜(正相關(guān))、管壁粗糙度(正相關(guān))、井深(正相關(guān))等。囿于本次獲取數(shù)據(jù)的局限性,不能對其他的影響因素逐一探究,僅僅列出了它們之間的相應(yīng)關(guān)系。

    3.5 泡排劑擴(kuò)散時(shí)間的影響因素

    泡排劑沿著管壁下行至積液液面位置后會(huì)在積液中慢慢地?cái)U(kuò)散,直到泡排劑的濃度在積液中擴(kuò)散均勻。在油管鞋附近,分散開的泡排劑會(huì)隨氣流的攪動(dòng)形成低密度含水泡沫,含水泡沫沿著油管鞋進(jìn)入油管,造成油壓的波動(dòng),并隨油管的天然氣氣流上升至井口,以液膜的形式帶出井底積液。由于積液不斷被氣流帶出至地面,套壓慢慢降低,氣量有增大的趨勢,并且隨著氣量的增大,溫度也會(huì)有所變化,表現(xiàn)為小幅度波動(dòng)。擴(kuò)散時(shí)間和井筒積液量、氣量、井底溫度有直接關(guān)系。選取前5組數(shù)據(jù)(同樣的環(huán)空)作泡排劑擴(kuò)散時(shí)間與氣量的關(guān)系圖(圖11),并未看出擴(kuò)散時(shí)間與氣量的直接關(guān)系。

    圖11 泡排劑擴(kuò)散時(shí)間和氣量之間的關(guān)系圖

    但是通過7組擴(kuò)散時(shí)間的分析,去除最大值10.5 h,其他6組數(shù)據(jù)的擴(kuò)散時(shí)間做平均,其平均值為2.5 h,Schinagl[8]的研究顯示泡排劑的擴(kuò)散時(shí)間為2 h,和本研究的結(jié)論一致。

    另外,積液量多少、溫度差別以及環(huán)空截面積的大小均會(huì)影響泡排劑擴(kuò)散時(shí)間的長短。

    4 實(shí)際應(yīng)用

    通過上述研究發(fā)現(xiàn)對于X井區(qū)平均井深,泡排劑的下行時(shí)間為6 h,加上泡排劑的平均擴(kuò)散時(shí)間2.5 h,注入泡排劑后的關(guān)井時(shí)間至少需要保證8.5 h,對于水平井,其井斜更大,建議關(guān)井10 h以上。我們選取項(xiàng)目的一口井Y69-02井為研究對象(該井為裸眼封隔器完井,油套不連通,套壓約為0.4 MPa且基本穩(wěn)定),泡排作業(yè)前后的生產(chǎn)曲線如圖12所示。

    圖12 Y69-02井泡排前后生產(chǎn)曲線圖

    研究發(fā)現(xiàn)注泡排劑后關(guān)井時(shí)間為4 h的時(shí)候,氣量從0.87 104m3/d增加到1.10 104m3/d,僅增加了26.4%,有效期3 d;注劑之后關(guān)井20 h的時(shí)候,黃色曲線代表的氣量從0.8 104m3/d增加到5.0 104m3/d,增加了525%,有效期長達(dá)18 d(此時(shí)關(guān)井了,關(guān)井前氣量仍有4.2 104m3/d)。證明只有當(dāng)關(guān)井時(shí)間符合我們的研究結(jié)論時(shí),泡排作業(yè)才能發(fā)揮其應(yīng)有的排水采氣效果,對現(xiàn)場很有指導(dǎo)意義。

    5 結(jié)論

    泡排作業(yè)注劑后,泡排劑沿著管壁在重力作用下下行,到達(dá)積液位置時(shí)擴(kuò)散進(jìn)井底積液,在天然氣流的攪動(dòng)下形成低密度含水泡沫,降低了氣井的臨界攜液氣量而達(dá)到排液目的。對于油管注劑同時(shí)油管生產(chǎn)的間歇注劑氣井,如果關(guān)井時(shí)間不夠就開井,會(huì)造成泡排劑沒有到達(dá)積液位置或者沒有與積液充分?jǐn)U散反應(yīng)就隨氣流流出井筒,失去泡沫排水采氣的意義。

    泡排劑下行時(shí)間和泡排劑泵入速率、井溫、井壓、泡排劑黏度、管壁粗糙度、管徑(流道橫截面積)大小、井斜、井深等因素有關(guān)。

    泡排劑平均下行速度為577 m/h。油管鞋下深3 072~3 588 m時(shí),泡排劑下行至油管鞋處平均需要6 h,泡排劑到達(dá)井底之后的平均擴(kuò)散反應(yīng)時(shí)間為2.5 h,綜合起來所需要的關(guān)井時(shí)間為8.5 h;對于水平井,其井斜更大,建議關(guān)井10 h以上。采用新方法的探究結(jié)果,將泡排后關(guān)井時(shí)間從4 h延長至20 h以上,氣井的生產(chǎn)能力均有很大的改善。

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