8.8m超大采高綜采工作面末采貫通關(guān)鍵技術(shù)應(yīng)用研究

賈士耀

(國家能源集團(tuán)神東煤炭集團(tuán)有限責(zé)任公司 生產(chǎn)管理部，陜西 神木 719315)

為了提高資源采出率及生產(chǎn)效率，世界主要采煤國家致力于發(fā)展億噸級礦區(qū)、千萬噸級大采高工作面，其特點(diǎn)為采高大，工作面走向和傾向長，單產(chǎn)水平高[1]，產(chǎn)量大，安全經(jīng)濟(jì)效益明顯。近些年來依托煤礦機(jī)械加工制造業(yè)的快速發(fā)展，煤礦綜采面采高也增大迅速，從最早的3.5m到5m、6m。從2009年開始，同煤集團(tuán)塔山煤礦、神東煤炭集團(tuán)公司補(bǔ)連塔煤礦先后裝備了7m大采高綜采面；2018年4月份和8月份，神東煤炭集團(tuán)公司補(bǔ)連塔煤礦和兗礦集團(tuán)金雞灘煤礦綜采面先后配套8m和8.2m采高綜采面；2018年3月份神東煤炭集團(tuán)上灣煤礦12401綜采面支架高度達(dá)到8.8m，成為目前世界上采高最大的重型綜采工作面[2]。

1 工作面基本情況

1.1 工作面地質(zhì)條件

上灣煤礦12401綜采面是12煤四盤區(qū)首采面，走向長度300m，推進(jìn)長度5254.8m，設(shè)計采高8.6m，支架最大支撐高度8.8m。工作面?zhèn)雾敒槟鄮r，抗壓強(qiáng)度約11.3～13.2MPa，普氏系數(shù)約1.32，堅固性較低，屬不堅硬類不穩(wěn)定型；直接頂為細(xì)粒砂巖，抗壓強(qiáng)度約13.3～15.2MPa，普氏系數(shù)約1.35，堅固性較強(qiáng)，屬堅硬類不穩(wěn)定型頂板；老頂為粉砂巖，抗壓強(qiáng)度約14.5～36.6MPa，普氏系數(shù)約2.32。

綜采工作面的頂板管理是煤礦安全生產(chǎn)工作中的一項(xiàng)重點(diǎn)工作，因綜采面傾向長度大，空頂面積大，開采強(qiáng)度大，礦壓顯現(xiàn)明顯，容易發(fā)生漏冒頂事故，而且一旦發(fā)生事故后，工作量和處理難度都比較大。但是，現(xiàn)有文獻(xiàn)對于7m以上采高綜采面的頂板管理相對研究較少，尤其是針對8m以上采高綜采工作面的頂板如何管理，采取哪些行之有效的開采技術(shù)方案，在國內(nèi)外的研究還相對較少。因此，本文以神東煤炭集團(tuán)公司上灣煤礦12401超大采高綜采工作面回采為例，提出了為確保8.8m綜采面安全優(yōu)質(zhì)貫通的頂板綜合管理技術(shù)措施，對指導(dǎo)大采高工作面安全生產(chǎn)有著十分重要的借鑒意義。

1.2 工作面主要配套設(shè)備

12401綜采工作面采煤機(jī)采用7LS8型雙滾筒采煤機(jī)；液壓支架采用ZY26000/40/88D型雙柱支撐掩護(hù)式，中心距2.4m；刮板輸送機(jī)SGZ1388/4800型，采用變頻軟啟動作為傳動裝置，運(yùn)輸機(jī)機(jī)頭安裝搖臂式破碎機(jī)，綜采面主要設(shè)備總功率達(dá)到了13762kW。12401綜采工作面主要設(shè)備技術(shù)參數(shù)見表1。

表1 12401綜采面主要設(shè)備配置

2 工作面末采貫通安全風(fēng)險分析

8.8m超大采高綜采工作面有別于一般綜采面，其采高大，礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)烈，末采掛網(wǎng)工藝更加復(fù)雜，安全隱患多，頂板日常管理難度大，防治技術(shù)制定不科學(xué)，落實(shí)不到位很容易造成頂板事故，經(jīng)分析綜采面末采貫通主要有以下安全風(fēng)險[11-14]。

2.1 漏(冒)頂及采空區(qū)三角區(qū)懸頂隱患

當(dāng)煤層有起伏、礦壓顯現(xiàn)明顯、頂板條件差時，大采高綜采面配套支架端面距大，最大端面距達(dá)到1521mm，跟機(jī)拉架不及時，支架護(hù)頂不到位，常常會發(fā)生漏冒頂[15]。末采貫通期間的采高降低為6.5m，其端面距達(dá)到1525mm，最大控頂距達(dá)到6773mm，液壓支架最大控頂距如圖1所示。

圖1 液壓支架最大控頂距(mm)

12401綜采面局部區(qū)域直接頂巖性為粉砂巖，厚而堅硬，綜采面回采時，不能隨采隨冒，尤其是工作面機(jī)頭和機(jī)尾采空區(qū)三角區(qū)，受巷道支護(hù)整體作用，兩頭隅角區(qū)懸頂面積大、時間長，造成兩端頭壓力集中[7]、懸頂垮落隱患大。

2.2 頂板下沉壓架隱患

8.8m大采高綜采面頂板活動空間明顯加大，其運(yùn)動方式表現(xiàn)為煤層之上的部分巖層呈現(xiàn)“短懸臂梁”形式運(yùn)動[6]，并有一定的自承載能力，移架后并不能及時垮落，有一定的滯后性，而且在垮落之前難以觸矸，這部分巖層就是直接頂[7]。位于這部分巖層之上的部分巖層可形成鉸接平衡結(jié)構(gòu)，就是砌體梁結(jié)構(gòu)[8]。在下位“懸臂梁”和上位“砌體梁”結(jié)構(gòu)的雙重作用下，8.8m大采高工作面的礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)度相比基本頂只形成“砌體梁”結(jié)構(gòu)的情況下有顯著增大，動載系數(shù)能達(dá)到1.8到2[9]。

綜采面貫通時，由于煤壁支撐區(qū)的缺失，超前支承壓力全部作用在回撤通道的垛式支架和輔回撤通道之間的煤柱上，若因周期壓力動載系數(shù)增大或支護(hù)強(qiáng)度不足時，工作面上覆巖層沿主輔回撤通道煤柱切斷后，頂板大量下沉?xí)r會引發(fā)壓架事故。

2.3 末采掛網(wǎng)工藝復(fù)雜

工作面支架高度大，頂梁長，采空區(qū)矸石塊大，冒落高度大。工作面末采選擇何種網(wǎng)片，強(qiáng)度多大，鋼絲繩如何布置，采用何種起網(wǎng)方式，如何確保作業(yè)安全，這些都是需要研究解決的問題，掛網(wǎng)工藝相對普通綜采面而言，難度較大，工藝復(fù)雜，只有采取合理的工序和工藝才能保證掛網(wǎng)效果[8]。

3 關(guān)鍵保障技術(shù)

針對超大采高綜采面回采及貫通過程中存在的安全風(fēng)險及主要技術(shù)難題，制定主要防治技術(shù)及關(guān)鍵保障技術(shù)。

3.1 漏(冒)頂防治技術(shù)

3.1.1 提高液壓支架初撐力

支架初撐力不足是造成綜采面漏冒頂事故的主要因素，為解決支架初撐力不足、人工手動補(bǔ)液不可靠的問題，在12401綜采工作面增加增壓泵，通過對支架進(jìn)行改進(jìn)，開發(fā)二次自動補(bǔ)液功能。當(dāng)支架初撐力小于25.2MPa時，乳化液泵自動補(bǔ)液功能開啟；當(dāng)初撐力大于25.2MPa小于30MPa時，增壓泵通過進(jìn)液管二次自動補(bǔ)液，使得綜采面支架初撐力均達(dá)到30MPa，合格率達(dá)到100%，保證液壓支架能及時有效護(hù)頂。

3.1.2 提升液壓支架支護(hù)質(zhì)量

割煤拉架過程中，嚴(yán)格執(zhí)行“五到位”原則，即初撐力升到位、護(hù)幫板打到位、伸縮梁伸到位、跟機(jī)拉架到位以及超前支架拉到位；大采高工作面支架易倒架，在移架過程中利用側(cè)護(hù)板和本架調(diào)底油缸，實(shí)現(xiàn)支架狀態(tài)的動態(tài)調(diào)整，保證支架與頂板垂直，進(jìn)而對頂板起到有效支護(hù)作用。

3.1.3 淺孔水力預(yù)裂頂板消除三角區(qū)懸頂隱患

采用了長短孔結(jié)合的淺孔高壓水預(yù)裂三角區(qū)頂板措施，消除了壓力集中及懸頂隱患，解決了氧氣不足、一氧化碳超限等氣體隱患，應(yīng)用效果良好[16]。

淺孔水力壓裂指的是使用普通鉆機(jī)施工壓裂孔，通過高壓水逐孔多次分段壓裂來削弱頂板的整體性和巖石硬度，使采空區(qū)頂板能夠分層多次及時垮落的技術(shù)，淺孔水力壓裂工藝如圖2所示。

圖2 水力壓裂工藝

鉆孔施工選用?42mm鉆桿，配套使用?50～55mm無芯鉆頭，必要時可配套定制切槽鉆頭，在鉆孔內(nèi)進(jìn)行切槽，形成人工弱面。在鉆進(jìn)過程中要求低速鉆進(jìn)，低壓給進(jìn)，保證呈鉆直線性，方便進(jìn)行封孔壓裂施工。

預(yù)先在運(yùn)輸巷正副幫兩側(cè)向頂板施工預(yù)裂孔，副幫側(cè)斜向上朝向采空區(qū)方向，仰角50°，水平夾角5°；正幫側(cè)預(yù)裂孔與水平方向夾角30°，與回采煤幫仰角40°。使用ZDY1200S型全液壓鉆機(jī)施工，切槽鉆頭成孔直徑為56mm，孔長38～45m，封孔器長1.5m/根，每1.5m壓裂一次，每個孔的壓裂長度29.5～35m，壓裂20次左右，水力壓裂鉆孔施工設(shè)計如圖3所示。

圖3 運(yùn)輸巷頂板水預(yù)裂孔施工設(shè)計

經(jīng)在運(yùn)輸巷使用高壓水預(yù)裂頂板措施后，直接頂實(shí)現(xiàn)了隨采隨冒，端頭懸頂面積迅速減小，經(jīng)實(shí)測，最大不超過30m2，兩端頭壓力得到了有力的控制，動載系數(shù)明顯降低。

3.2 貫通壓架防治技術(shù)

防止工作面出現(xiàn)頂板下沉壓架事故，主要從兩個方面入手進(jìn)行防治，一是增強(qiáng)主輔回撤通道及其之間煤柱的支護(hù)強(qiáng)度，提高自承載力，提高與工作面支護(hù)強(qiáng)度的匹配程度，與工作面支架支護(hù)形成聯(lián)合支護(hù)；二是掌握工作面周期來壓顯現(xiàn)規(guī)律，調(diào)整工作面推進(jìn)度(包括強(qiáng)度和長度)，縮短下位關(guān)鍵層懸臂梁長度，減小周期來壓顯現(xiàn)強(qiáng)度。

3.2.1 提高主回撤通道支護(hù)強(qiáng)度

主回撤通道內(nèi)頂板使用“螺紋鋼錨桿+錨索+鋼筋網(wǎng)片+W鋼帶”聯(lián)合支護(hù)，錨桿使用?18mm×2100mm，每排8套，排距1m，網(wǎng)片使用?6.5mm鋼筋網(wǎng)，網(wǎng)孔150mm×150mm；錨索使用?21.6mm×8000mm，每排4套，排距1m。

兩幫支護(hù)，正幫(開采幫)采用“玻璃鋼錨桿+塑料網(wǎng)”支護(hù)，玻璃鋼錨桿使用?27mm×2400mm，每排6套，排距1m，副幫采用“螺紋鋼錨桿+錨索+鉛絲網(wǎng)片+W鋼帶”聯(lián)合支護(hù)。其中錨桿規(guī)格?22mm×2200mm，每排6套，排距1m，錨索規(guī)格?21.6mm×6500mm，橫縱向井字形布置。

主回撤通道中垛式支架使用ZDD25000/35/65型垛式支架167臺，其中主回撤通道三排布置，共147臺，聯(lián)巷內(nèi)采用兩排布置，共20臺支架。12401綜采面主回撤通道頂幫支護(hù)如圖4所示，主回撤通道垛式支架布置如圖5所示。

圖4 12401綜采面主回撤通道頂幫支護(hù)斷面(mm)

圖5 12401綜采面主回撤通道垛式支架支護(hù)(mm)

1)主回撤通道理論支護(hù)強(qiáng)度計算：

P=9.81hrk

式中，P為綜采面合理支護(hù)強(qiáng)度，kN/m2；h為采高，m，取8.6m；r為頂板巖石重力密度，取2.5t/m3；k為綜采面支架應(yīng)該支護(hù)的上覆巖層厚度與采高之比，一般為4～8；開采煤層較厚、頂板條件不好、周期來壓明顯時，應(yīng)選用高倍數(shù)，根據(jù)相鄰綜采面回采情況，此處選取7。

可得出，P=9.81hrk=9.81×8.6×2.5×7=1476.40kN/m2≈1.47MPa。

通過理論計算，主回撤通道支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)不小于1.47MPa。

2)主回撤通道實(shí)際支護(hù)強(qiáng)度：

P實(shí)=P垛架+P錨索

主回撤通道長×寬×高=300m×7.5m×6.3m，因此P垛架=(147×25000)/(300×7.5)=1633.33kN/m2≈1.63MPa。

主回撤通道頂板采用?22mm×8000mm錨索支護(hù)，7套/1m，初張力不小于20t，則P錨索=(7×20000×9.8)/(7.5×1000)=182.93kN/m2≈0.18MPa。

那么，主回撤通道實(shí)際支護(hù)強(qiáng)度P合=P垛架+P錨索=1.63+0.18=1.81>1.464MPa，且與工作面液壓支架的支護(hù)強(qiáng)度1.71MPa相接近，滿足不低于工作面支架支護(hù)強(qiáng)度80%的匹配要求。因此，主回撤通道支護(hù)強(qiáng)度滿足理論計算結(jié)果。

3.2.2 等壓開采技術(shù)

等壓開采技術(shù)是指綜采工作面過空巷或末采與回撤通道貫通時，在貫通前的最后一次周期來壓時，人為將工作面停止推進(jìn)1～2個小班(8～16h)，讓上覆巖層充分的活動，提前發(fā)生滑落失穩(wěn)和回轉(zhuǎn)失穩(wěn)，在工作面與空巷或主回撤通道之間的煤柱上方發(fā)生斷裂，剩余區(qū)域處于壓力降低區(qū)，工作面通過空巷或與主回撤通道貫通時將不再受周期來壓影響，實(shí)現(xiàn)綜采面的安全貫通[18]。

經(jīng)觀測及分析，12401綜采面剩余200m時周期來壓步距約10.6m，壓力顯現(xiàn)主要在30～100#架，支架工作阻力達(dá)到40MPa以上，局部段45MPa以上，工作面支架活柱行程下沉20～40mm，出現(xiàn)拉架困難，頂板漏矸等現(xiàn)象。

1)推采剩余10～15m時，即掛網(wǎng)后，工作面來壓，工作面片幫明顯，回撤通道幫部發(fā)出劇烈聲響，工作面大部分液壓支架壓力超過40MPa。為了實(shí)現(xiàn)貫通后不來壓，等壓時間2個小班，促使上覆基巖充分運(yùn)動，提前發(fā)生斷裂、回轉(zhuǎn)失穩(wěn)，切斷超前支承壓力的傳遞。

2)在工作面剩余推采4～5m位置出現(xiàn)小周期來壓，貫通后工作面整體呈現(xiàn)低壓力狀態(tài)，工作面貫通順利，回撤通道中部僅出現(xiàn)最大約40～60mm左右的下沉，對回撤沒有任何影響。

將末采階段工作面液壓支架的工作阻力數(shù)據(jù)繪制成曲面圖，可以清楚的看得出等壓開采對調(diào)節(jié)工作面周期來壓規(guī)律的重要性，12401綜采面末采礦壓顯現(xiàn)規(guī)律如圖6所示。

圖6 12401綜采面末采期間礦壓數(shù)據(jù)曲面

3.3 末采掛網(wǎng)保障技術(shù)

為提高末采掛網(wǎng)的效率和安全可靠性，12401綜采面使用聚酯纖維柔性網(wǎng)，整個工作面只需要一塊網(wǎng)，提前將所需要的鋼絲繩提前編織到網(wǎng)上，減少了后期礦井的工作面。由于12401綜采面是全國第一個一次采全高超過8m的綜采面，無經(jīng)驗(yàn)與數(shù)據(jù)借鑒，因此對柔性網(wǎng)、鋼絲繩的使用規(guī)格、網(wǎng)的吊掛工藝均進(jìn)行了一次全新的嘗試，且取得了很好效果，對大采高綜采末采掛網(wǎng)有一定推廣價值。

3.3.1 確定柔性網(wǎng)面積

柔性網(wǎng)的寬度確定以能覆蓋整個支架，并進(jìn)入采空區(qū)2m為準(zhǔn)，長度以工作面長度加4m為宜[17]。

12401工作面支架頂梁長5.655m，掩護(hù)梁5.290m，后尾梁距底板4.13m，支架周圍總長度15.075m，采空區(qū)壓網(wǎng)2m，加上貫通時連網(wǎng)的長度0.5m，所以柔性網(wǎng)總寬度確定為17.5m，長度為工作面加上下兩巷長度312m，其計算方法如下：

B=L+L1+L2

式中，B為柔性網(wǎng)的總寬度，m；L為工作面走向長度，m；L1為運(yùn)輸巷寬度，m；L2為回風(fēng)巷寬度，m。

由于首次在8.8m綜采面使用柔性網(wǎng)貫通，為保證強(qiáng)度，柔性網(wǎng)采用800kN(前5m)和1200kN(后12.5m)混編，共使用11根?15.5mm鋼絲繩。鋼絲繩提前編織在柔性網(wǎng)中，第一道從柔性網(wǎng)的末端2.3m開始，每隔0.8m一道，共布置4道，從第6道開始每隔1.2m一道，共5道，最后1道在網(wǎng)片的末端。

3.3.2 鋼絲繩強(qiáng)度校驗(yàn)

根據(jù)柔性網(wǎng)的參數(shù)，800kN網(wǎng)重量為4.57kg/m2，1200kN網(wǎng)重量為5.36kg/m2，15.5#鋼絲繩0.885kg/m，所以17.5×1m2重量為90kg，每架重為216kg，5架重量為1080kg，?10mm絞盤綱絲繩承受重量為5t，在平均受力情況下，絞盤綱絲繩能承受網(wǎng)片的重量。鑒于網(wǎng)片與支架寬度較大，前期搖網(wǎng)困難，所以每臺支架安裝2套絞盤，上下布置，防止相互影響操作。

吊掛鋼絲繩選用?22mm規(guī)格，破斷力為27.6t，取安全系數(shù)為6時，所能承受拉力為4.6t，以170°起吊角計算[10]，所需鋼絲繩拉力為4.1t，選用?22能達(dá)到掛網(wǎng)要求。

3.3.3 上網(wǎng)

運(yùn)網(wǎng)完畢后，并將絞盤鋼絲繩頭掛至柔性網(wǎng)第一道鋼絲繩上，為上網(wǎng)做好準(zhǔn)備。

上第一道鋼絲繩時，開啟預(yù)先放置在機(jī)頭、機(jī)尾兩巷內(nèi)的兩臺回柱絞車，將盤入每個絞車內(nèi)的500m?22mm鋼絲繩相向穿過工作面固定在錨桿托盤上的馬蹄環(huán)，固定在工作面中部64#—65#架縫處施工的錨索上馬蹄環(huán)上。

鋼絲繩穿過馬蹄環(huán)并固定好以后，將鋼絲繩下垂，下垂段與底板上已經(jīng)鋪好的柔性網(wǎng)上的第一根鋼絲繩每隔500mm用U型環(huán)連接好，同時將支架立柱上安裝的絞盤鋼絲繩，穿過支架頂梁吊環(huán)，從柔性網(wǎng)下面穿過，將掛鉤與柔性網(wǎng)上鋼絲繩相連，全部連接完畢后，利用兩巷內(nèi)的絞車?yán)瓌愉摻z繩，將網(wǎng)提起并展開。網(wǎng)展開，鋼絲繩拉直后，將鋼絲繩兩端與兩巷頂板上提前安設(shè)的固定鋼絲繩專用錨索托盤連接，完成展網(wǎng)、拉鋼絲繩工作。鋼絲繩固定及回柱絞車上網(wǎng)如圖7所示。

圖7 鋼絲繩下及回柱絞車上網(wǎng)

4 貫通期間礦壓規(guī)律分析

4.1 末采貫通前周期來壓分析

9月2日早班11點(diǎn)左右，工作面剩余推進(jìn)長度約9m時，工作面開始最后一次周期來壓，工作面來壓范圍為30#—90#支架區(qū)域，來壓持續(xù)長度為6.4m，來壓支架最大壓力49MPa，平均41.4MPa，工作面支架安全閥開啟率達(dá)到36%，工作面動載系數(shù)平均為1.38，最大為1.63。工作面最后一次周期來壓支架最大工作阻力分布如圖8所示。由圖8可知，通過采取一系列貫通關(guān)鍵保障技術(shù)，能夠保障工作面安全貫通。

圖8 工作面最后一次周期來壓期間支架最大工作阻力分布

4.2 垛式支架阻力分析

為監(jiān)測末采貫通期間主回撤通道垛式支架受力，在主回撤通道各聯(lián)巷附近靠近正幫一排垛式支架共安裝5臺壓力表，表3為垛式支架壓力統(tǒng)計。8月29日，工作面距主回撤通道40m時，各垛式支架阻力均為30MPa左右；9月2日，工作面距主回撤通道3.5m時，3#、4#聯(lián)巷垛式支架壓力達(dá)到安全閥開啟值45MPa；9月3日工作面貫通后，2#聯(lián)巷垛式支架壓力達(dá)到45MPa；9月4日，距貫通一天后，回撤通道垛式支架壓力均保持了穩(wěn)定。說明目前垛式支架的支護(hù)強(qiáng)度滿足使用要求。

表3 主回撤通道垛式支架壓力統(tǒng)計

4.3 主回撤通道礦壓顯現(xiàn)

在主回撤通道1#聯(lián)巷、3#聯(lián)巷和5#聯(lián)巷附近的巷道副幫安裝3組圍巖移動傳感器，用于監(jiān)測監(jiān)測末采貫通期間主回撤通道變形情況。直到工作面貫通，主回撤通道各圍巖移動傳感器數(shù)值無變化，主回撤通道中部正幫目前有輕微片幫，巷道穩(wěn)定性良好。

在主回撤通道1#聯(lián)巷、3#聯(lián)巷和5#聯(lián)巷附近的巷道副幫安裝3組錨索測力計，編號分別為1#、3#、5#，用于監(jiān)測末采貫通期間主回撤通道錨索受力情況。截止2019年8月30日早班，工作面距離主回撤通道29m，各錨索測力計數(shù)值開始略有增大，直至貫通，錨索測力計受力較穩(wěn)定，說明回撤通道支護(hù)強(qiáng)度滿足需要。

5 結(jié) 論

1)在末采貫通過程中，通過采取增壓泵提高液壓支架初撐力，加強(qiáng)移架管理，提升支護(hù)質(zhì)量，高壓水預(yù)裂三角區(qū)頂板等措施，解決了漏(冒)頂隱患。

2)通過計算，提前設(shè)計采用“大阻力垛式支架及錨索+鋼帶”對主回撤通道進(jìn)行加強(qiáng)支護(hù)，提升與工作面支護(hù)強(qiáng)度的匹配度；同時在末采貫通最后一次周期來壓后，采取等壓措施，促使工作面貫通時，工作面處于低壓狀態(tài)。經(jīng)實(shí)測，貫通后回撤通道壓力不大，最大臺階不超過150mm，為工作面優(yōu)質(zhì)貫通和快速回撤創(chuàng)造了良好條件，同時，可進(jìn)一步優(yōu)化支護(hù)強(qiáng)度，實(shí)現(xiàn)支護(hù)強(qiáng)度和成本合理化。

3)在補(bǔ)連塔煤礦8m大采高末采掛網(wǎng)經(jīng)驗(yàn)總結(jié)的基礎(chǔ)上，對柔性網(wǎng)寬度、強(qiáng)度、鋼絲繩編排、鋼絲繩直徑、上網(wǎng)、運(yùn)網(wǎng)等參數(shù)及工序進(jìn)行了改進(jìn)和優(yōu)化，總結(jié)出了混編柔性網(wǎng)絞車雙向快速起網(wǎng)工藝，最終實(shí)現(xiàn)了超大采高 300m工作面掛網(wǎng)到貫通用時7個小班的高效記錄。

4)根據(jù)貫通前工作面支架阻力，貫通前后垛式支架阻力和主回撤通道礦壓顯現(xiàn)情況，分析認(rèn)為，通過采取貫通關(guān)鍵保障技術(shù)，能夠?qū)崿F(xiàn)工作面優(yōu)質(zhì)安全貫通。這為后期8.8m及以上超大采高綜采面推廣應(yīng)用提高了經(jīng)驗(yàn)借鑒。