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    不同含水狀態(tài)砂巖分級加載蠕變變形特性研究

    2021-12-18 09:09:10鴿
    金屬礦山 2021年11期
    關(guān)鍵詞:波速含水砂巖

    劉 洪 磊 宋 旭 牛 雷 雷 劉 溪 鴿

    (東北大學(xué)資源與土木工程學(xué)院,遼寧 沈陽 110819)

    在礦山開采中礦柱被用來支撐采場頂板防止其垮塌,但是常常會遇到含水層,致使礦柱不斷受到水的侵蝕,巖體容易軟化變形,發(fā)生失穩(wěn)破壞[1-3]。特別是隨著開采時間的推移,礦柱的蠕變效應(yīng)增強,巖石強度降低,其支撐能力下降,可能會導(dǎo)致頂板冒落或者垮塌。因此,研究不同含水狀態(tài)下砂巖的蠕變變形特性及蠕變損傷變化規(guī)律,有助于確保含水礦柱的長期穩(wěn)定性,確保礦山安全生產(chǎn)。

    國內(nèi)外學(xué)者針對不同含水狀態(tài)下巖石的蠕變變形規(guī)律進行了研究[4-5]。應(yīng)力狀態(tài)發(fā)生變化,會引起巖石體積變化,進而導(dǎo)致容重和含水率的變化[6]。唐世斌等[7-9]研究了荷載和水共同作用下巖石短期和長期力學(xué)性質(zhì),發(fā)現(xiàn)各特征應(yīng)力與破壞應(yīng)力之比、啟裂應(yīng)力與閉合應(yīng)力之差隨含水增多而減小,含水會降低裂紋產(chǎn)生的應(yīng)力門檻。YAO等[10]制備了不同含水率的巖樣,采用機械分級加載分別對不同含水率的巖樣進行了三軸蠕變試驗。CAO等[11]在分級增量加卸載試驗中發(fā)現(xiàn),干燥試樣破壞時強度占單軸抗壓強度的57.6%,水環(huán)境下試樣占86.5%,干燥時破壞強度占抗壓強度的比例低?,F(xiàn)有文獻對巖石在含水狀態(tài)下的蠕變規(guī)律研究較為深入,認為水對蠕變的影響使得蠕變應(yīng)變和應(yīng)變速率增加,蠕變強度降低。水的弱化機理可以總結(jié)為5個方面,包括降低巖石的斷裂能、降低毛細張力、增加孔隙壓力、減小摩擦和化學(xué)腐蝕作用[12],現(xiàn)階段學(xué)術(shù)界對其機理的解釋尚未有統(tǒng)一的認識,因此有必要進一步研究。

    巖石的破壞是損傷累積到一定程度后產(chǎn)生的宏觀效應(yīng),表征巖石損傷狀態(tài)是預(yù)測巖石破壞的前提[13]。超聲波速法是利用不同損傷狀態(tài)下波速的變化來表征損傷。為了研究超聲波信號在巖石破壞過程中的變化規(guī)律,LI等[14]研究了頁巖在漸進性破壞過程中超聲波速度、振幅和衰減的變化。ZHU等[15]研究了擾動作用下巖石的蠕變破壞特征。王宇等[16]對蠕變后和蠕變飽水后的砂巖進行卸荷破壞試驗,發(fā)現(xiàn)蠕變損傷砂巖超聲波計算值和彈性模量法計算結(jié)果一致。雖然已經(jīng)有部分學(xué)者開展了巖石蠕變損傷相關(guān)研究,但是基于超聲波檢測的不同含水狀態(tài)下巖石蠕變過程的研究仍有待深入。因此,通過超聲波監(jiān)測巖石蠕變過程中內(nèi)部結(jié)構(gòu)的變化對于探明含水狀態(tài)對巖石蠕變過程的影響機理很有意義。

    本研究針對不同含水狀態(tài)下的砂巖,開展干燥、浸水和飽水的分級加載蠕變試驗,研究不同含水狀態(tài)和應(yīng)力水平下巖石蠕變變形特征和破壞模式;利用超聲波波速與巖石損傷之間的關(guān)系,研究水在分級加載蠕變中對損傷演化的影響,分析蠕變變形過程中的超聲波特性,對評估礦柱在多種含水狀態(tài)下的長期穩(wěn)定性具有一定的借鑒意義。

    1 試驗裝置及試驗材料

    1.1 試驗裝置

    如圖1(a)所示,采用東北大學(xué)自主研制的巖石蠕變-沖擊試驗機進行蠕變試驗,在試驗過程中利用超聲波測試系統(tǒng)測試超聲波變化特征。如圖1(b)所示,超聲波測試系統(tǒng)由承壓發(fā)射換能器、接收換能器等組成,承壓換能器最大承壓為300 MPa,發(fā)射頻率為150 kHz,采樣頻率為2 MHz,在試件與換能器間涂抹凡士林增加耦合效果(圖1(b))。巖石浸水試驗通過將試樣浸沒在儲水裝置中實現(xiàn),儲水裝置的上下底板為剛性墊板,施加在試樣上的載荷通過剛性墊板進行傳遞,加載過程中巖石試樣浸沒在水中(圖1(c))。

    1.2 試驗材料

    本研究所用的紅砂巖取自四川自貢某煤礦,按照國際巖石力學(xué)學(xué)會(ISRM)試驗規(guī)程,測試標準試件(?50 mm×100 mm)的物理力學(xué)參數(shù)取值見表1。為了減小巖石材料力學(xué)特性受非均勻性和各向異性的影響,從同一巖塊按照同一方向加工試樣。

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    根據(jù)《工程巖體試驗方法標準》(GB/T 50266-99)[17],對砂巖進行干燥和飽水處理,研究干燥、浸水和飽水3種含水狀態(tài)下砂巖蠕變變化特性。具體處理方法為:①干燥,將試樣置于烘干箱中,在105~110℃的溫度下烘干24 h,取出后,立即放入干燥器內(nèi),冷卻至室溫。②飽水,采用真空抽氣法飽和試樣,將烘干后的試件置于真空壓力表顯示為0.1個大氣壓的真空環(huán)境下,抽氣時間不少于4 h,隨后吸入水使得水面高于試樣面,且抽氣時不再產(chǎn)生氣泡,然后將試樣在正常大氣壓下浸泡8 h以上。經(jīng)過飽水過程,本次試驗所用砂巖飽和含水率為7.3%。③浸水,將烘干且冷卻至室溫后的試件置于儲水裝置中,水面浸沒試件,然后進行加載。

    蠕變試驗采用單軸分級加載形式,進行不同含水狀態(tài)下砂巖試樣的單軸壓縮試驗測試試樣的單軸抗壓強度。為了后期開展蠕變沖擊試驗時更加容易達到應(yīng)力平衡,蠕變試驗中選取尺寸為?50 mm×50 mm的試樣。如圖2所示,干燥、浸水和飽水砂巖單軸壓縮下的應(yīng)力—應(yīng)變曲線相似,干燥砂巖抗壓強度為56.2 MPa,彈性模量為17.12 GPa,浸水情況下抗壓強度為34.9 MPa,彈性模量為6.59 GPa,飽水砂巖抗壓強度為19.8 MPa,彈性模量為4.46 GPa。隨著含水狀態(tài)改變,試樣的單軸抗壓強度和彈性模量降低,表明含水狀態(tài)影響試樣的單軸抗壓強度和彈性模量。GRIGGS[18]研究發(fā)現(xiàn)巖石達到強度的12.5%~80%即可發(fā)生蠕變現(xiàn)象。根據(jù)文獻[19],將分級加載設(shè)置為50%、60%、70%、80%的單軸抗壓強度。

    在蠕變試驗過程中,按照圖1(b)的測試方式,首先測試無荷載巖石的超聲波,然后放置干燥和飽水試樣進行加載,蠕變12 h測試一次超聲波波形,分級加載之后測試一次超聲波波形。

    2 試驗結(jié)果分析與討論

    2.1 不同含水狀態(tài)下砂巖蠕變變形特征

    如圖3(a)、圖3(c)和圖3(e)所示,砂巖在干燥、浸水和飽水狀態(tài)下蠕變變形規(guī)律相似。每一級加載后,試樣產(chǎn)生瞬時變形,然后進入減速蠕變變形,持續(xù)一段時間后進入等速蠕變,最后一級加載試樣最終進入加速蠕變。雖然不同含水狀態(tài)下的試樣蠕變變形規(guī)律相似,但是試樣變形量和變形速率相差較大。在第一級加載中,干燥、浸水和飽水砂巖最大變形量分別為 3.2×10-3、3.8×10-3和4.03×10-3,穩(wěn)定蠕變速率分別為 1.72×10-7s-1、1.49×10-7s-1和 7.78×10-7s-1。干燥和浸水狀態(tài)試樣的蠕變變形速率近似相等,但是和飽水砂巖相差較大,表明加載初期,浸水試樣含水較少,水對試樣弱化的影響較弱。當含水狀態(tài)達到飽水時,飽水砂巖中的水足夠多能夠使砂巖顆粒軟化,膠結(jié)程度降低,變形能力增大。因此,在第一級加載階段試樣受到水的侵蝕弱化而變軟,其蠕變變形速率明顯大于干燥試樣。

    干燥砂巖在達到80%強度后發(fā)生破壞,總加載時間為42.6 h,浸水砂巖在達到其70%強度時破壞,持續(xù)加載時間為35.8 h,飽水砂巖在70%強度時發(fā)生破壞,總加載時間為35.1 h。浸水試樣中水對巖石的弱化作用存在時間和空間效應(yīng),在第一級加載時,水的含量較低作用不明顯,隨著時間的推移,水在砂巖中擴散導(dǎo)致砂巖內(nèi)部顆粒間的膠結(jié)作用降低,變形能力變大。同時隨著砂巖試樣蠕變變形增大,其內(nèi)部的微裂隙和孔隙不斷萌生、擴展和匯聚,水會不斷擴散進入砂巖的孔隙和裂隙中,對試樣進一步弱化。隨著加載時間的增長,浸水砂巖的含水量和飽水砂巖相近,其蠕變變形速率也相近,因此試樣破壞的時間和應(yīng)力水平也相近,表明在本研究試驗條件下,最終的含水量影響試樣的總體破壞時間,初始含水狀態(tài)對最終破壞時間影響不大。浸水砂巖和飽水砂巖的破壞時間和應(yīng)力水平低于干燥砂巖,再次體現(xiàn)了水對砂巖的弱化作用。

    圖 3(b)、圖 3(d)、圖3(f)對應(yīng)于圖 3(a)、圖3(c)、圖3(e)中加速蠕變階段的放大部分。3類砂巖(干燥、浸水和飽水)在最后一個加載階段都進入加速蠕變階段,并且在試樣破壞前都有蠕變應(yīng)變從緩慢增大到急劇增大的一個拐點,此時的應(yīng)變和應(yīng)變率可以作為巖石破壞前的一個預(yù)兆。當蠕變應(yīng)變過了拐點后0.5 h之內(nèi)試樣破壞。干燥試樣蠕變應(yīng)變達到4.28×10-3時應(yīng)變率開始快速增加,此時蠕變速率由穩(wěn)定蠕變速率的4.36×10-7s-1變?yōu)?.12×10-6s-1后快速增加直到破壞;浸水試樣蠕變應(yīng)變達到5.11×10-3時應(yīng)變率開始快速增加,此時蠕變速率由穩(wěn)定蠕變速率的9.25×10-6s-1變?yōu)?.7×10-5s-1后快速增加直到破壞;飽水砂巖蠕變應(yīng)變達到1.43×10-3時應(yīng)變率快速增加,蠕變速率由穩(wěn)定蠕變速率的1.42×10-6s-1增加到1.43×10-5s-1后快速增加直到破壞。

    試樣加載后會產(chǎn)生一個瞬時變形,如圖4(a)所示,瞬時變形為加載到設(shè)定應(yīng)力水平時試樣的變形減去此次應(yīng)力水平加載前的變形。隨著應(yīng)力水平和含水量增加,瞬時變形增加,這是由于試樣應(yīng)力—應(yīng)變曲線在處于50%應(yīng)力水平之后是上凸,應(yīng)變增加快于應(yīng)力增加,同時水對試樣的軟化導(dǎo)致試樣變形量增大。從每一級的應(yīng)力加載到穩(wěn)定蠕變所需時間為減速蠕變時間,減速蠕變時間隨應(yīng)力水平的增加而增大,如圖4(b)所示,相同應(yīng)力水平下,含水試樣減速蠕變時間長于干燥試樣。在60%和70%強度的蠕變應(yīng)力加載時飽水砂巖的減速蠕變時間長于浸水和干燥,但是隨著加載時間的增長,浸水試樣的減速蠕變時間和飽水砂巖近似,減速蠕變時間隨著含水量的變化和巖石的破壞時間一致。

    2.2 不同含水狀態(tài)試樣蠕變加載過程中超聲波波速特性

    巖石的蠕變過程是損傷累積的過程,故可利用巖石的損傷演化表征蠕變變形規(guī)律,而巖石的損傷可以利用超聲波波速的變化進行量化。通過測試干燥和飽水試樣每一級加載過程中超聲波波速的變化,利用下式[15]計算巖石的損傷值D:式中,vpi為每一級加載后巖石的超聲波波速,m/s;vp0為未加載時的超聲波波速,m/s。

    干燥砂巖分級加載蠕變下,當應(yīng)力加載到50%強度時,超聲波波速降低了5.0%,蠕變12 h后波速降低了1.2%,表明隨著應(yīng)力加載和蠕變變形的發(fā)展,試樣的超聲波波速降低,損傷在不斷演化。第2級、第3級和第4級加載后波速分別降低了3%、3.2%和3.3%,第2和第3級加載后蠕變12 h,波速分別降低了1.3%和1.5%,第4級加載后6.6 h試件破壞。飽水砂巖分級加載下,波速變化和干燥砂巖相似,加載后試樣的波速衰減大于蠕變變形導(dǎo)致的波速衰減,但是每一級的波速衰減幅度相差不大。

    如圖5所示,干燥和飽水巖石在蠕變應(yīng)力達到50%強度時,砂巖試樣的損傷累積分別為0.098和0.116,蠕變12 h后,累積損傷分別為0.121和0.142,表明第一次加載后飽水試樣的損傷大于干燥巖石,蠕變引起的損傷仍然是飽水試樣大于干燥試樣。砂巖飽水后,不僅骨架顆粒間的黏結(jié)力下降,更容易發(fā)生錯動,弱化巖石的強度,而且在蠕變變形過程中向萌生的裂紋中擴散,在裂紋尖端產(chǎn)生水楔作用加速裂紋擴展,導(dǎo)致試樣損傷演化加劇。因此,在每一級加載時,飽水砂巖的損傷量大于干燥巖石,同時在同一應(yīng)力水平的蠕變過程中,飽水砂巖的累積損傷要高于干燥巖石,導(dǎo)致在第3級加載后蠕變過程中飽水試樣蠕變5.8 h產(chǎn)生破壞,而干燥砂巖在第4級加載后蠕變過程中產(chǎn)生破壞。

    2.3 不同含水狀態(tài)試樣蠕變加載過程中超聲波頻譜特性

    如圖6(a)和圖6(b)所示,干燥砂巖的超聲波波形幅值為2.55 V,持續(xù)時間為450 μs,飽水砂巖的幅值為0.63 V,持續(xù)時間為300 μs,超聲波通過飽水砂巖后幅值降低,持續(xù)時間減小,表明砂巖飽水使超聲波信號在傳播過程中發(fā)生繞射散射現(xiàn)象,更多的能量被吸收或耗散。對圖6(a)和圖6(b)所示的超聲波波形分別進行傅葉變換得到其頻譜圖(圖6(c)和圖6(d)),干燥和飽水砂巖頻譜圖整體相似,都存在多個頻帶,干燥砂巖主頻為54.4 kHz,對應(yīng)幅值為39.2 mV,飽水后主頻變?yōu)?3.2 kHz,對應(yīng)幅值為14.8 mV,飽水使得砂巖超聲波信號主頻降低幅值減小,出現(xiàn)“頻帶漂移”現(xiàn)象,說明砂巖含水會表現(xiàn)出低通濾波特性。

    如圖7為干燥和飽水砂巖試件在分級加載蠕變過程中的頻率變化特征。在第1級加載時,飽水砂巖超聲波頻譜圖存在3個頻帶,對應(yīng)頻率分別為24.5 kHz(31.4 mV)、36.8 kHz(32.2 mV)和 44.4 kHz(24.6 mV),干燥砂巖超聲波頻譜圖存在2個頻帶,對應(yīng)頻率分別為26.5 kHz(36.8 mV)和40.0 kHz(39.8 mV)。

    對比圖7和圖6可知:受到外荷載時,干燥試樣的主頻和峰值減小,飽水情況下主頻和峰值增大。當試樣由未受載逐漸加載時,巖石被壓縮,大量的微裂紋萌生,干燥試樣微裂紋內(nèi)由空氣填充,超聲波通過試樣時高頻衰減加劇,測得超聲波主頻減??;飽水砂巖在加載過程中產(chǎn)生的微裂紋由水填充,水的密度大于空氣,因此相同的加載條件下飽水試樣的濾波效果相比于干燥試樣差,主頻要比干燥試樣大;飽水砂巖在加載過程中產(chǎn)生的微裂紋會影響試樣內(nèi)部水的滲流,隨著微裂紋的增加水在試樣中分布更加均勻,相當于試樣的均勻性增加,試樣對超聲波的濾波作用減弱,因此第1階段加載后通過飽水試樣的超聲波主頻不減反而略增。當干燥砂巖加載到第4階段時,超聲波頻帶仍然保持兩個頻帶,但是主頻變?yōu)?7.6 kHz,幅值為25 mV。當飽水砂巖加載到第3階段時,超聲波頻帶由3個變?yōu)?個,主頻變?yōu)?4.6 kHz,幅值為16.5 mV。整個加載過程中飽水試樣超聲波主頻及對應(yīng)幅值都比干燥砂巖低,同時隨著應(yīng)力水平增加,干燥和飽水砂巖的主頻及幅值都在降低,表明含水狀態(tài)和應(yīng)力水平的改變都使巖石出現(xiàn)了“頻率漂移”現(xiàn)象。巖石飽水后,其中的孔隙和裂隙中充滿了水,同時黏土礦物等成分在水的作用下溶解,最終增加了巖石本身的黏滯性,導(dǎo)致超聲波信號在巖石中衰減加劇。蠕變過程以及分級加載會使砂巖內(nèi)損傷積累,產(chǎn)生更多的微裂隙和微孔隙,導(dǎo)致試樣對高頻波的濾波作用增強,最終使得通過試樣的超聲波主頻越來越低。

    2.4 破壞模式分析

    干燥、浸水和飽水試樣的破壞模式基本與文獻[20]中礦柱破壞模式一致,如圖8所示。最初的圓柱試樣在加載過程中首先是表皮破壞,最終沿潛在的剪切面產(chǎn)生破壞。干燥巖石呈現(xiàn)脆性首先是表皮破碎,隨著蠕變過程進行,最后沿剪切面滑動,形成X型或Y型破壞,留下1個或2個小圓錐。浸水巖石加載和浸水同時進行,由于水是沿徑向從外部向內(nèi)部擴散,在外荷載作用下表皮產(chǎn)生微裂隙會引導(dǎo)水擴散到裂隙,使得表皮以片狀剝離,在加載的最后階段,內(nèi)徑部分突然破壞,由于一直浸水端部效應(yīng)減弱,最后小圓錐被沿徑向拉壞,整體上浸水巖石破碎比較嚴重。飽水巖石由于在加載前進行真空飽水,水在試樣內(nèi)部空間分布均勻,整體強度減弱,延性增強,且端部效應(yīng)更弱,最終破壞為沿軸向張拉破壞(圖9)。

    3 結(jié)論

    利用巖石蠕變-沖擊試驗機開展分級加載蠕變試驗,討論了不同含水狀態(tài)和應(yīng)力水平下巖石蠕變變形過程中的超聲波特性,分析了含水狀態(tài)對蠕變變形破壞時間效應(yīng)的影響,揭示了巖石蠕變破壞前兆規(guī)律,得到以下結(jié)論:

    (1)整個加載過程中飽水砂巖超聲波主頻及對應(yīng)幅值都比干燥試樣低,同時隨著應(yīng)力水平增加,干燥和含水砂巖的主頻及幅值都在降低,出現(xiàn)“頻率漂移”現(xiàn)象。在應(yīng)力加載和同一應(yīng)力水平的蠕變過程中,飽水砂巖的損傷量大于干燥巖石,導(dǎo)致試樣對高頻波的濾波作用增強,砂巖含水表現(xiàn)出低通濾波。

    (2)浸水砂巖中水對巖石的弱化作用存在時間效應(yīng),初始含水狀態(tài)影響蠕變變形量和變形速率,但是對最終破壞時間影響不大,浸水砂巖和飽水砂巖破壞的時間和應(yīng)力水平低于干燥試樣。

    (3)3種含水狀態(tài)的巖石蠕變試驗中,試樣破壞前都有蠕變應(yīng)變從緩慢增大到急劇增大的一個拐點,拐點處的應(yīng)變和應(yīng)變率可以作為巖石破壞前的預(yù)兆;蠕變應(yīng)變過了拐點后0.5 h之內(nèi)試樣產(chǎn)生破壞,可以作為含水礦柱失穩(wěn)破壞時間的一個預(yù)測指標,進而為判斷含水礦柱的失穩(wěn)破壞時間和制定支護加固措施提供依據(jù)。

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