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    某大樓在撞擊荷載下的抗連續(xù)倒塌分析

    2021-12-16 08:23:20喬惠云
    智能建筑與工程機(jī)械 2021年9期
    關(guān)鍵詞:有限元模型

    摘? 要:本文運(yùn)用有限元模型,采用直接去柱和撞擊去柱兩種方法,模擬俄亥俄州立大學(xué)綜合大樓拆除底層中柱的過程,對(duì)俄亥俄州立大學(xué)綜合大樓的抗連續(xù)倒塌機(jī)制進(jìn)行了分析,從而證明多層框架結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化模型的合理性。通過對(duì)直接去柱法和撞擊去柱法的對(duì)比,結(jié)果表明:用直接去柱法拆除中柱后,經(jīng)過一段時(shí)間振蕩最后達(dá)到平衡;而用撞擊去柱法拆除中柱后,撞擊點(diǎn)及正上方節(jié)點(diǎn)受到較大破壞。由此得知,抗連續(xù)倒塌研究應(yīng)該結(jié)合具體災(zāi)害進(jìn)一步分析,避免直接去柱法低估災(zāi)害對(duì)結(jié)構(gòu)的影響。

    關(guān)鍵詞:有限元模型;直接去除法;撞擊去柱法

    中圖分類號(hào):TU393 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

    0引言

    結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌是指結(jié)構(gòu)受到意外荷載作用后產(chǎn)生局部破壞并向其他單元擴(kuò)展,最終導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體或大范圍區(qū)域的倒塌[1]。引起連續(xù)性倒塌破壞的原因多種多樣,抗連續(xù)性倒塌模擬實(shí)驗(yàn)卻經(jīng)常拋開倒塌破壞原因,采用直接拆除關(guān)鍵柱的方法,研究剩余結(jié)構(gòu)在重力荷載下抗倒塌機(jī)制[2]。而與直接拆除關(guān)鍵柱導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)倒塌相比,人為破壞和具體災(zāi)害除了導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)關(guān)鍵柱的破壞,還會(huì)對(duì)關(guān)鍵柱周圍的結(jié)構(gòu)產(chǎn)生一定的損害,建筑結(jié)構(gòu)連續(xù)性倒塌的特性、破壞方式、受力方式等都會(huì)有所差別(比如:汽車撞擊)。這樣的模擬實(shí)驗(yàn)忽略了人為破壞和具體災(zāi)害對(duì)結(jié)構(gòu)周圍的破壞影響,并不能很客觀的反映出建筑結(jié)構(gòu)的實(shí)際情況,達(dá)不到理想的實(shí)驗(yàn)效果。

    本文在已有試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,通過有限元模型,采用了直接去柱法和撞擊去柱法,利用模擬俄亥俄州立大學(xué)綜合大樓[3]拆除底層中柱的過程,對(duì)具體災(zāi)害導(dǎo)致建筑結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌和直接拆除關(guān)鍵柱導(dǎo)致結(jié)構(gòu)倒塌兩種實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比,得出具體災(zāi)害對(duì)結(jié)構(gòu)的破壞更嚴(yán)重這樣的結(jié)果。

    1直接去柱法有限元模型

    俄亥俄州立大學(xué)綜合大樓(the Ohio Union building),位于美國(guó)俄亥俄州首府哥倫布市的俄亥俄州立大學(xué)校園內(nèi),如圖1,大樓建成于1951年,在2007年達(dá)到使用年限,song對(duì)該大樓進(jìn)行了原位拆除試驗(yàn),分析整體結(jié)構(gòu)的抗倒塌性能。本文采用ABAQUS軟件建立俄亥俄州立大學(xué)綜合大樓的有限元模型,模型包括大樓的地下室,如圖2。模型的梁采用0.2m,梁柱節(jié)點(diǎn)采用剛性連接,材料損傷采用Yu和Jeong提出的由應(yīng)力三軸度確定的柔性損傷準(zhǔn)則[4]。加載過程中將墻、樓板等組成的恒載換算成框架梁的密度。由于框架柱的拆除時(shí)間會(huì)影響最后的分析結(jié)果,在直接去除法中,為了符合瞬時(shí)拆除柱的假設(shè),拆柱時(shí)間小于剩余結(jié)構(gòu)第1階豎向自振周期的1/10,結(jié)合模態(tài)分析可知第1階豎向自振周期是0.489秒,故拆柱時(shí)間設(shè)為0.01秒。

    2撞擊去柱法有限元模型

    在撞擊去柱法有限元模型的建立中,撞擊結(jié)構(gòu)過程持時(shí)較短,一般在0.2s內(nèi)結(jié)束[5],故采用爆炸荷載常用的施加方法,首先計(jì)算撞擊受壓柱的撞擊力時(shí)程曲線,然后再將撞擊力時(shí)程曲線依次施加到被拆柱。利用ABAQUS軟件的顯式動(dòng)力分析法,考慮材料損傷和應(yīng)變率的影響,將載重8t的汽車以72km/h的速度撞擊框架柱,撞擊力時(shí)程曲線如圖3所示。時(shí)程曲線中的最大撞擊力發(fā)生在前15ms,故將t=0~15ms的撞擊力時(shí)程曲線依次疊加到被拆柱。如圖4所示,分別對(duì)柱1、2、3、4的中下部施加撞擊力荷載,當(dāng)撞擊力達(dá)到峰值時(shí),柱被撞斷。在撞擊下一根柱前,剩余結(jié)構(gòu)留有0.505s自由振動(dòng)。施加荷載的時(shí)間分別為:(1)t=0~0.05s:施加結(jié)構(gòu)自重等荷載;(2)t=0.05~0.065s:柱1施加撞擊力荷載F1;(3)t=0.57~0.585s:柱2施加撞擊力荷載F2;(4)t=1.09~1.105s:柱3施加撞擊力荷載F3;(5)t=1.61~1.625s:柱4施加撞擊力荷載F4。

    3直接去柱法和間接去柱法的模擬結(jié)果及其對(duì)比

    多層平面框架結(jié)構(gòu)的中柱失效后,各層表現(xiàn)出不同的抗倒塌機(jī)制,由梁機(jī)制、懸鏈線機(jī)制、空腹機(jī)制抵抗不平衡荷載。中柱失效后,失效跨各層梁的軸力分布不同,頂層梁為壓彎構(gòu)件,底層梁為拉彎構(gòu)件;本文主要討論第一根柱失效后的受力特性。

    3.1 直接去柱法

    柱1失效后,節(jié)點(diǎn)1的位移在t=0.1s達(dá)到第一個(gè)位移峰值,峰值時(shí)刻的變形圖如圖4所示,剩余結(jié)構(gòu)失效跨各層梁的梁端彎矩時(shí)程曲線,如圖5所示。經(jīng)過對(duì)比發(fā)現(xiàn),彎矩在第一個(gè)位移峰值時(shí)刻有如下規(guī)律:在失效跨,各層梁的梁端彎矩值接近,第1層到第4層的彎矩值分別為650kN·m、649kN·m、638kN·m、597kN·m,主要通過梁機(jī)制抵抗連續(xù)倒塌。

    柱1失效后,節(jié)點(diǎn)1正上方的剩余柱退出工作,豎向荷載通過失效跨的梁轉(zhuǎn)移到相鄰結(jié)構(gòu)。各層梁的軸力差別較大。頂層梁和底層梁的軸力最大,且正負(fù)相反,而中間層相對(duì)較小;失效跨的軸力大于其它跨,這點(diǎn)與彎矩有著相同的規(guī)律。選取失效跨各層梁的軸力時(shí)程曲線,如圖6所示,第4層的軸力為壓力,在數(shù)值上大于第1、2、3層梁的軸力。

    3.2 撞擊去柱法

    柱1被撞斷后,節(jié)點(diǎn)1達(dá)到第一個(gè)位移峰值時(shí)刻的彎矩最大值發(fā)生在柱1右側(cè)失效跨,變形圖如圖7所示,最大彎矩值為890kN·m,大于直接去柱法的最大彎矩值650 kN·m。該大樓框架梁的極限受彎承載力為914.94 kN·m,失效跨最大彎矩值接近受彎承載力,說明撞擊去柱法對(duì)構(gòu)件的破壞大于直接去柱的破壞。取失效跨各層梁的梁端彎矩時(shí)程曲線,如圖8所示,在峰值時(shí)刻,從第1層到第4層分別為886kN·m、856kN·m、821kN·m和744kN·m,進(jìn)入穩(wěn)定階段后,第3、4層的彎矩值大于第1、2層,這是由于靠近撞擊位置的構(gòu)件在撞擊過程中發(fā)生損傷。

    在撞擊柱1結(jié)束后第一個(gè)位移峰值時(shí)刻的軸力,在第1層為拉力,但失效柱左右兩側(cè)拉力值不同,左側(cè)為220kN,右側(cè)為64kN。圖9為柱1左側(cè)失效跨各層梁的軸力時(shí)程曲線,撞擊過程中第1層的軸力超過800kN,撞擊結(jié)束后第1個(gè)位移峰值時(shí)刻,第1層到第4層的軸力分別為220kN、63kN、-51kN、-170kN。

    4結(jié)論

    本文分別采用了直接去除法和撞擊去除法通過有限元模型,對(duì)建筑結(jié)構(gòu)的連續(xù)抗倒塌機(jī)制進(jìn)行了分析,對(duì)兩種方法所創(chuàng)建的有限元模型進(jìn)行了對(duì)比,通過觀察節(jié)點(diǎn)位移時(shí)程曲線。得出以下結(jié)論:(1)撞擊拆除法不僅能使結(jié)構(gòu)關(guān)鍵柱失效,還對(duì)關(guān)鍵柱周圍結(jié)構(gòu)環(huán)境造成損傷。(2)直接去除法雖然能夠間接反映出結(jié)構(gòu)的抗倒塌機(jī)制,但是,卻不能夠完全體現(xiàn)出具體災(zāi)害對(duì)結(jié)構(gòu)的影響。因此,在我們分析自然災(zāi)害和人為災(zāi)害對(duì)建筑結(jié)構(gòu)破壞時(shí),要結(jié)合具體災(zāi)害來研究結(jié)構(gòu)的抗倒塌性能。

    參考文獻(xiàn)

    [1]ASCE7-0.5 Minimum design loads for buildings and other structues[S].Virginia: American Society of Civil Engineers,2006.

    [2]易偉建,何慶鋒,肖巖.鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)抗倒塌性能的試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2007,28(5):104-109.

    [3]Song B I, Sezen H. Experimental and analytical progressive collapse assessment of a steel frame building [J]. Engineering Structures,2013,56:664-672.

    [4]Yu H L, Jeong D Y. Application of a stress triaxiality dependent fracture criterion in the finite element analysis of unnotched charpy specimens [J].Theoretical and Applied Fracture Mechanics,2010,54(1):54?62.

    [5]崔堃鵬,夏禾,夏超逸,等.汽車撞擊橋墩瞬態(tài)撞擊力的等效靜力計(jì)算[J].振動(dòng)與沖擊,2014,33(4):48-53.

    收稿日期:2021-08-05

    作者簡(jiǎn)介:?jiǎn)袒菰疲?981—),女,山西臨汾人,博士,講師,研究方向:鋼結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌。

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