地震誘發(fā)低角度黃土-泥巖滑坡動力響應(yīng)及變形分析

王會娟,王 平,3,李旭東,錢紫玲,柴少峰,郭海濤

(1.中國地震局(甘肅省)黃土地震工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,甘肅 蘭州 730000;2.中國地震局蘭州地震研究所,甘肅 蘭州 730000;3.西安理工大學(xué)巖土工程研究所,陜西 西安 710048)

0 引言

斜坡變形失穩(wěn)研究是滑坡災(zāi)害關(guān)注的重點(diǎn)課題之一。同時,西北黃土區(qū)是我國黃土覆蓋面積較廣的區(qū)域,并且發(fā)生在該地區(qū)的地震震級較大,次數(shù)較多,造成的地震災(zāi)害較為嚴(yán)重。除此之外,黃土特殊的弱膠結(jié)、大孔隙架空結(jié)構(gòu)特性,使其在地震作用下更易發(fā)生滑動變形破壞。針對以上幾點(diǎn),國內(nèi)外學(xué)者多角度多因素進(jìn)行了研究。

目前針對斜坡動力響應(yīng)和變形破壞的研究采用理論分析、室內(nèi)物理試驗(yàn)和數(shù)值模擬等方法,從不同角度全面分析了斜坡在地震作用下的變形失穩(wěn)規(guī)律。如王家鼎等[1-2]從地震作用下黃土解體、斜拋和粉塵化效應(yīng)以及蠕動液化方面闡釋黃土滑坡及液化的機(jī)理;戴福初等[3]基于土的應(yīng)力應(yīng)變特性,探討滑坡的發(fā)生過程和機(jī)理;Schreve[4]提出低角度黃土滑坡的氣墊效應(yīng),解釋了低角度高滑速遠(yuǎn)滑程現(xiàn)象發(fā)生的原因;王平等[5-6]分析了滑坡在強(qiáng)震作用下裂隙的產(chǎn)生、坡面逐漸剝落以及滑坡體崩塌破壞等失穩(wěn)過程,研究了斜坡滑移面的衍生機(jī)制;張澤林等[7-8]通過離心機(jī)振動臺試驗(yàn)和數(shù)值模擬,分析黃土-泥巖邊坡在不同振幅作用下的破壞特征和動力響應(yīng)規(guī)律;王文沛等[9]分析了不同傾斜度斜坡在地震荷載作用下的頻譜特性,驗(yàn)證了斜坡的卓越頻率與斜坡角度無直接影響;并且斜坡的場地效應(yīng)可分為地形場地效應(yīng)[10-11]和地質(zhì)場地效應(yīng)[12],地形場地效應(yīng)放大倍數(shù)一般較地質(zhì)場地效應(yīng)小[13];同時,軟弱夾層的厚度和位置對斜坡的動力響應(yīng)影響較為明顯[14-15]。其中,振動臺模擬試驗(yàn)依據(jù)相似設(shè)計(jì)和量綱分析法制作的重塑試樣,在輸入實(shí)際地震荷載作用下研究場地的地震動響應(yīng)特性規(guī)律,是目前研究動力響應(yīng)的最佳方法之一,但單純的振動臺試驗(yàn)存在尺寸效應(yīng)和地應(yīng)力失效等問題,使其結(jié)果無法真實(shí)反映實(shí)際場地,而數(shù)值模擬可真實(shí)反演場地的重力條件和尺寸,并從宏觀和細(xì)觀的角度分析斜坡的動力響應(yīng)機(jī)制和變形破壞路徑。

我國西部地區(qū)低角度黃土-泥巖滑坡分布廣泛,該類斜坡既存在地形場地放大效應(yīng),也存在地質(zhì)場地放大效應(yīng),在地震作用下極易發(fā)生變形失穩(wěn)破壞,且其動力響應(yīng)機(jī)制和變形失穩(wěn)破壞分析深度不足,因此亟待開展相關(guān)研究。鑒于此,本文針對西部地區(qū)典型低角度黃土-泥巖滑坡,開展幾何相似比CL=200的振動臺試驗(yàn),基于宏觀現(xiàn)象和動力響應(yīng)特性探討低角度黃土-泥巖滑坡變形破壞規(guī)律,結(jié)合數(shù)值模擬分析低角度黃土-泥巖滑坡在地震作用下的動力響應(yīng),揭示其運(yùn)動遷移路徑,為低角度黃土-泥巖滑坡的深入研究和抗震設(shè)計(jì)提供基礎(chǔ)。

1 黃土-泥巖滑坡振動臺試驗(yàn)

1.1 振動臺系統(tǒng)

試驗(yàn)依托中國地震局(甘肅省)黃土地震工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室的大型地震模擬振動臺(圖1)開展。振動臺有效尺寸長×寬=4 m×6 m,可實(shí)現(xiàn)水平和垂直耦合雙向加載和多種地震波型輸入,試驗(yàn)失真度小于5%。根據(jù)相似設(shè)計(jì)和量綱分析法使得模型接近原場地狀態(tài),由于動力相似難以實(shí)現(xiàn),本文在試驗(yàn)中只考慮尺寸相似和材料相似。模型以甘肅省天水市秦州區(qū)典型低角度黃土-泥巖滑坡為依據(jù),設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)方案,具體相關(guān)相似量綱列于表1。

圖1 雙向振動臺Fig.1 Bidirectional shaking table

表1 物理模型試驗(yàn)相似比Table 1 Similarity ratio of physical model test

1.2 物理模型制作

本試驗(yàn)采用剛性封閉模型箱,內(nèi)徑尺寸為長×寬×高=2.8 m×1.4 m×1 m,長度方向安裝有機(jī)玻璃板,有助于實(shí)驗(yàn)過程中宏觀現(xiàn)象的觀察,寬度方向?yàn)橛袡C(jī)碳鋼板,增加模型箱的強(qiáng)度(圖2),實(shí)驗(yàn)過程中采用2 cm的黑海綿減小邊界效應(yīng)?；趯?shí)際工程地質(zhì)條件對低角度黃土-泥巖滑坡進(jìn)行簡化處理,模型長寬高分別為2.4 m、1.4 m和1 m,具體相關(guān)尺寸見圖3。

圖2 剛性封閉模型箱Fig.2 Rigid closed model box

圖3 低角度黃土-泥巖滑坡物理模型(單位:mm)Fig.3 Physical model of low-angle loess-mudstone landslide (Unit:mm)

滑坡物理模型材料取自研究場地,相關(guān)物理力學(xué)參數(shù)列于表2。根據(jù)材料配比相似,將黃土烘干,過篩,采用黃土、重晶石粉、粉煤灰、鋸末、水模擬上覆黃土層,通過夯填方式制作。其中,重晶石粉增加試樣比重,粉煤灰有助于提高試樣的黏聚力,適量鋸末有益于提高試樣內(nèi)摩擦角,根據(jù)原場地土體含水率加入適量的純凈水并攪拌均勻。下伏泥巖采用水泥、砂、鐵紅粉實(shí)現(xiàn)其強(qiáng)度和物質(zhì)含量,采用模具制作模塊,12小時脫模后靜置達(dá)到預(yù)設(shè)強(qiáng)度,進(jìn)行下伏泥巖砌筑。添加黏土、混合劑和水使其更接近真實(shí)場地。

表2 物理模型材料參數(shù)Table 2 Material parameters of physical model

輸入的地震動荷載選用2013年7月22日岷縣漳縣地震波加速度時程(圖4)。為了研究不同地震動強(qiáng)度荷載對低角度黃土-泥巖滑坡變形破壞規(guī)律和成災(zāi)模式的影響,輸入地震荷載時,對加速度時程數(shù)據(jù)乘以相應(yīng)的強(qiáng)度系數(shù)使其峰值分別為0.5 m/s2、1 m/s2、2 m/s2、4 m/s2、8 m/s25種工況。試驗(yàn)結(jié)束后,對其宏觀破壞現(xiàn)行進(jìn)行描繪,重現(xiàn)低角度黃土-泥巖滑坡變形破壞規(guī)律,探討該滑坡在地震荷載作用下的成災(zāi)模式。

圖4 輸入地震波(水平向+垂直向)Fig.4 Input seismic wave (horizontal+vertical)

1.3 滑坡宏觀變形破壞特征

當(dāng)輸入地震動荷載強(qiáng)度為0.5 m/s2時,斜坡坡面出現(xiàn)豎向裂紋,并且存在少量土顆粒散落下滑的現(xiàn)象,坡頂出現(xiàn)橫向和豎向微紋。

當(dāng)輸入地震動荷載強(qiáng)度為1 m/s2時,斜坡坡面裂紋增多,土顆粒下滑距離增大,斜坡表面原有裂紋進(jìn)一步擴(kuò)張延伸,坡頂形成的拉張裂紋趨于貫通,坡肩和坡腳側(cè)部出現(xiàn)微裂紋。

當(dāng)輸入地震動荷載強(qiáng)度為2 m/s2時,斜坡坡面出現(xiàn)橫向拉張裂紋,原有裂紋在長度、寬度和深度上均增加,坡頂拉張裂紋基本貫通,坡頂、坡肩和坡腳側(cè)部出現(xiàn)微裂紋,并逐漸向下延伸。

當(dāng)輸入地震動荷載強(qiáng)度為4 m/s2時,斜坡坡面原有裂紋在長度、寬度和深度上進(jìn)一步擴(kuò)展延伸,伴有小規(guī)模地溜土現(xiàn)象,土顆粒下滑增多,坡頂拉張裂紋完全貫通。

當(dāng)輸入地震動荷載強(qiáng)度為8 m/s2時,斜坡坡面產(chǎn)生多條拉張裂縫,位移明顯增加,溜土和土顆粒下滑現(xiàn)象嚴(yán)重,坡頂拉張貫通裂紋深度增加,裂紋延伸至風(fēng)化泥巖層,并形成明顯的潛在滑動面。

圖5 地震作用下低角度黃土-泥巖滑坡破壞特征Fig.5 Failure characteristics of low-angle loess-mudstone landslides under earthquake

綜上所述,隨著輸入地震動強(qiáng)度增大,斜坡表面產(chǎn)生松弛拉張裂隙,土體強(qiáng)度降低,坡肩產(chǎn)生拉張裂隙,斜坡體逐漸由表層變形擴(kuò)展到深層變形,最終與中部風(fēng)化泥巖層貫通形成滑移面,發(fā)生失穩(wěn)破壞。

1.4 滑坡加速度響應(yīng)變化規(guī)律

基于物理模型試驗(yàn)結(jié)果,通過分析坡腳(P1X,X=1,2,3)、坡腰(P2X,X=2,3,4)、坡肩(P4X,X=2,3,4)和淺表層(PX,X=1～5)各個監(jiān)測點(diǎn)的加速度峰值(PGA)放大系數(shù)曲線,揭示低角度黃土-泥巖滑坡內(nèi)部關(guān)鍵部位地震動不同分量PGA放大系數(shù)的變化規(guī)律。

低角度黃土-泥巖滑坡在水平和垂直耦合地震荷載作用下,坡腳處的水平向加速度放大系數(shù)變化規(guī)律如圖6(a)所示。斜坡淺表層(P12)水平向PGA放大系數(shù)普遍大于斜坡底部(P13)和斜坡表層(P11),水平向PGA放大系數(shù)最大值為1.9;隨著地震動幅值的增大,水平向PGA放大系數(shù)逐漸減小。

圖6 水平分量PGA放大系數(shù)曲線(物理模擬)Fig.6 PGA amplification factor curve of horizontal component (physical simulation)

坡腰處的水平向加速度放大系數(shù)變化規(guī)律如圖6(b)所示。在低強(qiáng)度地震荷載作用下,斜坡風(fēng)化泥巖接觸面處(P23)略大于巖層和淺表層黃土,隨著地震動荷載的增強(qiáng),接觸面處水平向PGA放大系數(shù)減小,巖層和淺表層黃土水平向PGA放大系數(shù)略有增加。

坡肩處的水平向加速度放大系數(shù)變化規(guī)律如圖6(c)所示。地震荷載作用下,風(fēng)化泥巖接觸面層(P43)的地震動力響應(yīng)較大,淺表黃土層(P42)次之,下伏泥巖層(P44)最小;地震波加速度幅值為8 m/s2時,坡肩處各監(jiān)測點(diǎn)的水平向PGA放大系數(shù)均發(fā)生陡增,結(jié)合滑坡破壞特征宏觀現(xiàn)象可知此時斜坡發(fā)生較大破壞。

斜坡淺表層水平向加速度放大系數(shù)變化規(guī)律如圖6(d)所示。地震波加速度幅值為0.5 m/s2時,坡腳處動力響應(yīng)最大,坡腰處最小;地震波加速度幅值大于1 m/s2時,滑坡后緣和坡肩處動力響應(yīng)最大,坡腰處最小,坡腳處呈衰減趨勢,其他部位變化較小;地震波加速度幅值達(dá)到8 m/s2時,滑坡后緣和坡肩處動力響應(yīng)劇增,最大值達(dá)到3.2。

低角度黃土-泥巖滑坡在水平-垂直耦合地震荷載作用下,坡腳處的垂直向加速度放大系數(shù)變化規(guī)律如圖7(a)所示。以斜坡底部(P13)監(jiān)測點(diǎn)為基準(zhǔn),斜坡淺表層(P12)和斜坡表層(P11)地震動響應(yīng)均顯示出明顯的增大現(xiàn)象,斜坡表層垂直向PGA放大系數(shù)最大可達(dá)2.7左右;隨著地震動幅值的增大,淺表層垂直向PGA放大系數(shù)略有減小。

圖7 垂直分量PGA放大系數(shù)曲線(物理模擬)Fig.7 PGA amplification factor curve of vertical component (physical simulation)

坡腰處的垂直向加速度放大系數(shù)變化規(guī)律如圖7(b)所示。地震荷載作用下,淺表層黃土(P22)垂直分量的動力響應(yīng)最為明顯,并與地震動強(qiáng)度呈現(xiàn)負(fù)相關(guān)性;斜坡風(fēng)化泥巖接觸面處(P24)垂直向PGA放大系數(shù)呈現(xiàn)非線性增加,地震波加速度幅值為8 m/s2時達(dá)到最大。

坡肩處的垂直向加速度放大系數(shù)變化規(guī)律如圖7(c)所示。地震荷載作用下,風(fēng)化泥巖接觸面層(P43)的地震動力響應(yīng)較大,淺表黃土層(P42)次之,下伏泥巖層(P44)最小;隨著地震動幅值的增大,垂直向PGA放大系數(shù)略有減小,但地震波加速度幅值為8 m/s2時,接觸面處和下伏泥巖層垂直向PGA放大系數(shù)均發(fā)生陡增。

斜坡淺表層垂直向加速度放大系數(shù)變化規(guī)律如圖7(d)所示。低強(qiáng)度地震荷載作用下,坡腰處動力響應(yīng)最大,坡腳處最小;輸入地震動荷載加速度幅值增大至8 m/s2時,斜坡后緣垂直向PGA放大系數(shù)發(fā)生驟增,此現(xiàn)象與坡頂拉張貫通裂紋深度增加密切相關(guān)。

總之,在黃土層內(nèi)部,隨著斜坡高度的增加,坡肩和斜坡后緣加速度放大效應(yīng)較為明顯,表現(xiàn)出明顯的高程效應(yīng);下伏泥巖層和中部風(fēng)化泥巖層及上覆黃土層形成顯著的滑動面,使得地震波在此附近發(fā)生折射、反射和散射等改變其幅值和頻率特性,體現(xiàn)了顯著的巖性效應(yīng),即巖體的性質(zhì)對地震波的傳遞存在明顯的影響;分析水平-垂直耦合地震荷載作用下,各監(jiān)測點(diǎn)不同分量PGA放大系數(shù)變化規(guī)律,低角度黃土-泥巖滑坡中地震波垂直分量影響大于水平分量,在抗震設(shè)計(jì)和研究中對地震波垂直分量的動力響應(yīng)不容忽視。

2 數(shù)值模擬驗(yàn)證

由于大型地震模擬振動臺試驗(yàn)費(fèi)用昂貴,試驗(yàn)周期較長,且一些數(shù)據(jù)的測量難以實(shí)現(xiàn),但數(shù)值模擬在研究斜坡動力響應(yīng)、穩(wěn)定性分析和細(xì)觀分析方面具有一定的優(yōu)勢。因此,采用有限差分方法(FLAC3D),對實(shí)際低角度黃土-泥巖滑坡進(jìn)行簡化模擬,更為明確地觀測其位移隨時間的變化規(guī)律及其穩(wěn)定性變化,同時分析斜坡的滑動特征。

2.1 數(shù)值模型

低角度黃土-泥巖滑坡數(shù)值建模長×寬×高=480 m×280 m×200 m,其中黃土層厚60 m,數(shù)值模擬計(jì)算模型的建立、監(jiān)測點(diǎn)的布設(shè)以及邊界條件的設(shè)置如圖8所示。模型邊界和底部設(shè)置自由邊界和黏滯邊界提供與無限邊界相同的效果,使得地震波在邊界上不會發(fā)生扭曲、折射、反射等現(xiàn)象對模擬結(jié)果產(chǎn)生影響。模擬計(jì)算時,采用摩爾庫倫模型,模型相關(guān)物理力學(xué)參數(shù)列于表2,模型網(wǎng)格尺寸為2 m。采用的地震波類型和加載方式與振動臺試驗(yàn)相同,由于模型網(wǎng)格較多,計(jì)算時采用18～63 s之間的加速度時程曲線作為數(shù)值模擬計(jì)算的輸入荷載。

圖8 低角度黃土-泥巖滑坡數(shù)值模型Fig.8 Numerical model of low-angle loess-mudstone landslide

結(jié)合數(shù)值模擬靜力作用下斜坡內(nèi)部塑性區(qū)域及其安全系數(shù)(圖9)可知,在地應(yīng)力作用下,黃土層坡肩與風(fēng)化泥巖層形成潛在滑移面,表明該類斜坡極易從接觸面處發(fā)成滑動破壞,坡腳位置剪應(yīng)變增量數(shù)值為負(fù),表明坡腳位置土體發(fā)生堆積,同時黃土斜坡體的安全系數(shù)為1.152,說明自重荷載作用下低角度黃土-泥巖滑坡相對較為穩(wěn)定。

圖9 低角度黃土-泥巖滑坡塑性區(qū)域Fig.9 Plastic zone of low-angle loess-mudstone landslide

依據(jù)有效應(yīng)力原理,土坡安全系數(shù)計(jì)算公式如下:

(1)

式中:z為斜坡滑動面深度;mz為滑面以上的水頭高度值,其中0≤m≤1;γ為土的天然重度;γsat為土的飽和重度;γw為水的重度;φ′為有效內(nèi)摩擦角;c′土體黏聚力;α為斜坡角度。

該低角度黃土-泥巖滑坡坡面和坡腳角度不同,因此α取兩者平均值即為20°。本次試驗(yàn)研究對象為黃土-泥巖滑坡,黃土與接觸面處為斜坡的軟弱結(jié)構(gòu)面,及潛在滑移面,因此斜坡滑動面深度為黃土層厚度,即z=60 m,滑面以上不考慮水頭高度,因此m=0,計(jì)算得出該滑坡的理論安全系數(shù)為1.16,與數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果接近,進(jìn)一步驗(yàn)證了該斜坡在自然條件下處于穩(wěn)定狀態(tài)。

2.2 滑坡地震動變形破壞特征

以輸入地震動荷載加速度幅值為8 m/s2為例,為更明確觀測低角度黃土-泥巖滑坡數(shù)值模型在地震荷載作用下位移變化特征,沿斜坡中心軸方向切片(圖10),據(jù)此分析該類滑坡破壞衍生規(guī)律。

振動初期,即t=2 s[圖10(a)],地震動荷載未出現(xiàn)明顯振動現(xiàn)象,分化泥巖層內(nèi)在坡腳處發(fā)生細(xì)微滑動,并延伸至坡腰處,厚度達(dá)4～6 m,坡腳處下伏泥巖和斜坡后緣淺表層發(fā)生細(xì)微的反向位移,上覆黃土和下伏泥巖基本未發(fā)生相對位移。

振動中期,即t=10 s[圖10(b)],輸入地震動荷載到達(dá)加速度峰值,最大水平位移擴(kuò)展至斜坡表面,基本涉及整個坡面,潛在滑移面明顯,坡腳處黃土發(fā)生顯著的堆積現(xiàn)象;同時,整個黃土層最大位移清晰的出現(xiàn)分層、分塊由接觸面處向坡面、有坡腰向坡肩處延伸。

圖10 低角度黃土-泥巖滑坡破壞衍生規(guī)律Fig.10 Failure derivative law of low-angle loess-mudstone landslide

振動中后期,即t=30 s[圖10(c)],輸入地震動荷載主頻結(jié)束,低角度黃土-泥巖滑坡最大滑動涉及范圍長達(dá)200 m左右,由斜坡后緣到坡腰發(fā)生整體下滑,并且由接觸面處到坡面下滑程度呈現(xiàn)遞減趨勢,坡腰至坡腳逐漸堆積。

對比數(shù)值模擬中位移結(jié)果與振動臺試驗(yàn)中得到的裂縫可得,輸入地震動荷載加速度幅值為8 m/s2時,數(shù)值模擬得出滑坡最大滑動涉及范圍長達(dá)200 m左右,根據(jù)相似比得出振動臺模型最大滑動長度為1 m。由振動臺試驗(yàn)實(shí)際宏觀裂縫描繪圖可知裂縫延伸長度為1.2 m,誤差為0.2 m,因此可認(rèn)為數(shù)值模擬結(jié)果與振動臺試驗(yàn)結(jié)果基本相同。

總而言之,在地震荷載作用下,低角度黃土-泥巖滑坡首先在接觸面處、坡肩處發(fā)生細(xì)微滑動,隨后,接觸面和坡肩、斜坡后緣處的拉張裂縫形成弧形滑移面,上覆黃土層沿滑移面先由接觸面處帶動上覆黃土層向下滑動,最后,上覆黃土層表面土體整體向下滑動,在坡腳處由于坡度改變發(fā)生堆積,阻止土體進(jìn)一步向前滑動。

2.3 動力響應(yīng)

以輸入地震動荷載加速度幅值8 m/s2為例,分析低角度黃土-泥巖滑坡位移變化規(guī)律(圖11),斜坡表面位移最大,淺表層次之,下伏泥巖層內(nèi)基本處于穩(wěn)定狀態(tài)。黃土層內(nèi),0～5 s斜坡基本處于穩(wěn)定狀態(tài),5～10 s位移發(fā)生陡增現(xiàn)象,隨后基本穩(wěn)定。

在同一荷載作用下,斜坡表面水平位移如圖11(a)所示,斜坡后緣位移量較小,且沿坡面負(fù)方向偏移,坡腰位移響應(yīng)最大,坡腳處的水平位移相對較小;相比于斜坡表層,斜坡淺表層水平位移坡腰偏上(P32)位移響應(yīng)最大[圖11(b)],其他部位水平位移相對不變,但總體幅值減小;垂向位移的變化規(guī)律與水平向相反[圖11(d)],坡肩處位移響應(yīng)最大,說明在地震荷載作用下,坡肩發(fā)生較大規(guī)模的沉降,此沉降一方面由于土體沿斜坡坡面下滑引起,另一方面由于震陷形成,坡腳處的水平位移相對最小且幅值為正,說明土體在坡腳處發(fā)生堆積,導(dǎo)致坡腳處略顯隆起。

圖11 低角度黃土-泥巖滑坡位移變化規(guī)律Fig.11 Displacement change rule of low-angle loess-mudstone landslide

由此可得,地震作用下低角度黃土-泥巖滑坡坡肩產(chǎn)生拉張裂隙,土體沿坡面向下滑移,坡肩處土體的下滑力和地震力促使坡腰土體大面積長距離滑動,由于摩擦力和角度的突變,使得土體下滑至坡腳發(fā)生堆積并產(chǎn)生隆起。

3 結(jié)論

(1)在黃土層內(nèi)部,隨著斜坡高度的增加,坡肩和斜坡后緣加速度放大效應(yīng)較為明顯,黃土層內(nèi)相對于基巖動力響應(yīng)較大。

(2)低角度黃土-泥巖滑坡對地震波垂直分量影響較大于水平分量,在抗震設(shè)計(jì)和研究中對地震波垂直分量的動力響應(yīng)不容忽視。

(3)低角度黃土-泥巖滑坡在地震荷載作用下,接觸面和坡肩、斜坡后緣處的拉張裂縫形成弧形滑移面,上覆黃土層由內(nèi)向外依次連帶下滑,又由外向內(nèi)促進(jìn)進(jìn)一步滑動。

(4)隨著輸入地震動強(qiáng)度增大,斜坡表面產(chǎn)生松弛拉張裂隙,土體強(qiáng)度降低,坡肩處土體的下滑力和地震力促使坡腰土體大面積長距離滑動,土體下滑至坡腳發(fā)生堆積并產(chǎn)生隆起。