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    沙坪場增壓站增壓機組運行節(jié)能措施的探討

    2021-12-09 06:45:46王藝馨西南油氣田公司重慶氣礦
    石油石化節(jié)能 2021年11期
    關(guān)鍵詞:沙坪梁平作業(yè)區(qū)

    王藝馨(西南油氣田公司重慶氣礦)

    1 現(xiàn)狀

    沙坪場增壓站位于重慶市梁平區(qū)回龍鎮(zhèn)民勝村5 組,站內(nèi)主要工藝設(shè)備有RTY1490 分體式天然氣壓縮機4 臺,承擔著沙坪場氣田整體增壓開采工作。沙坪場增壓站2020 年在用RTY1490 機組3 臺,根據(jù)作業(yè)區(qū)產(chǎn)能變化實現(xiàn)了機組“兩用一備”的常態(tài)。

    沙坪場增壓站分體式壓縮機組主機為WH64系列壓縮機,驅(qū)動機為12SGT燃氣發(fā)動機。壓縮機組主要由壓縮機、發(fā)動機、聯(lián)軸器、冷卻器、底座、機座、工藝氣管路、冷卻系統(tǒng)、潤滑系統(tǒng)、排污系統(tǒng)、儀表控制系統(tǒng)等部件組成,發(fā)動機是壓縮機組的動力驅(qū)動設(shè)備,發(fā)動機通過聯(lián)軸器與壓縮機連接,為壓縮缸的壓縮過程耗功提供能量。其中沙坪場站內(nèi)主要耗能設(shè)備為4 臺增壓機其8 臺額定功率為18.5 kW和8臺15 kW的風(fēng)機。沙坪場增壓站主要熱力設(shè)備匯總見表1、沙坪場增壓站主要機動設(shè)備匯總見表2。

    表1 沙坪場增壓站主要熱力設(shè)備匯總

    表2 沙坪場增壓站主要機動設(shè)備匯總

    2 增壓機組運行的節(jié)能措施

    2.1 增壓機持續(xù)優(yōu)化運行

    隨著氣田開采進入后期,產(chǎn)量不斷下降,沙坪場增壓站原有的運行模式已經(jīng)不適用,因此作業(yè)區(qū)需對機組運行模式進行優(yōu)化,提高能源利用效率[1-3]。

    通過現(xiàn)場調(diào)研和實驗摸索,梁平作業(yè)區(qū)提出優(yōu)化增壓機運行的模式,停運3360機組,由3臺1490機組運行,從而降低增壓機的燃料氣消耗。

    根據(jù)產(chǎn)量進一步下降,對沙坪場增壓站3 臺1490 機組進行工況調(diào)節(jié),將1 級壓縮的2 個缸余隙由5.9 inch調(diào)節(jié)為2 inch,通過降低余隙,增大機組處理量。同時,由原來的3臺機組加載運行,優(yōu)化為2臺機組加載運行,進而降低燃料氣消耗。

    目前,作業(yè)區(qū)正在對機組運行模式進行進一步優(yōu)化的可行性論證,下步將采用1臺1490機組運行的模式,進一步提高能源利用效率。

    2.2 增壓機風(fēng)機優(yōu)化運行

    機組冷卻系統(tǒng)為閉式循環(huán)系統(tǒng),采用組合式空冷器進行冷卻,由獨立的防爆變頻電動機驅(qū)動。梁平作業(yè)區(qū)沙坪場增壓站建有4 臺RTY1490 分體機組,目前3 臺機組運行,1 臺機組備用。每臺機組安裝4 臺冷卻風(fēng)機,1#、2#風(fēng)機額定功率18.5 kW,3#、4#風(fēng)機額定功率15 kW,各風(fēng)機均有變頻器控制生產(chǎn)。廠家原設(shè)置生產(chǎn)模式為每臺機組的4臺風(fēng)機同時運行并且各風(fēng)機輸出頻率均為80%,沙坪場增壓站的4 臺分體式RTY1490 增壓機、1 臺RTY3360 增壓機均采用電動風(fēng)機進行冷卻,每臺RTY1490 增壓機組有4 臺風(fēng)機,額定功率均為18.5 kW。每臺風(fēng)機全年24 h 運行,耗電能較大,為節(jié)能降耗需要優(yōu)化風(fēng)機運行方式[4-6]。

    通過現(xiàn)場調(diào)研和實驗摸索,提出優(yōu)化增壓機風(fēng)機運行的模式,監(jiān)控大氣溫度,一是調(diào)整風(fēng)機運行數(shù)量,每臺機組每年11 月至次年4 月停用2 臺風(fēng)機;二是調(diào)整4臺風(fēng)機的輸出頻率,從而降低增壓機的電能消耗。

    2.3 設(shè)備降壓運行

    2020年5月13—20日,重慶氣礦與重慶凈化總廠聯(lián)合開展了管網(wǎng)及凈化廠的降壓運行工作,完成了分廠降壓運行,梁平作業(yè)區(qū)轄區(qū)內(nèi)將渡線壓力降幅約0.7 MPa,沙坪場增壓站壓力由降壓前的5.36 MPa降至目前的4.58 MPa。

    壓縮機組工況調(diào)整主要分為調(diào)整轉(zhuǎn)速、余隙容積、作用方式和缸徑改造四種,沙坪場增壓站RTY1490機組在降壓運行前已將壓縮缸余隙容積調(diào)整為0,作用方式為雙雙作用,均為最大處理模式。因此,在短期內(nèi)只有調(diào)整發(fā)動機轉(zhuǎn)速,以提高單臺機組功率。

    2020年5月19日,根據(jù)工況軟件計算結(jié)果,計劃調(diào)整沙坪場增壓站RTY1490機組轉(zhuǎn)速以提高單機負荷率,將發(fā)動機轉(zhuǎn)速由800 r/min增加至850 r/min,并按照10 r/min 進行遞增,現(xiàn)場實際操作時,每增加10 r/min 的轉(zhuǎn)速,RTY1490 機組發(fā)動機振動值和中冷器振動值同步上升,當發(fā)動機轉(zhuǎn)速增加至830 r/min時,發(fā)動機振動值和中冷器振動值上升至7 mm/s,較800 r/min 轉(zhuǎn)速時振動值上升約3 mm/s,已接近振動報警值8 mm/s 和聯(lián)鎖停機值8.5 mm/s,為保證機組正常平穩(wěn)生產(chǎn),后將轉(zhuǎn)速恢復(fù)至800 r/min。

    除改造壓縮機缸徑外[7],沙坪場增壓站RTY1490機組短期內(nèi)已無工況調(diào)整空間。

    2.4 加強增壓機組運行管理

    1)在氣量變化時對增壓機組運行工況進行調(diào)整,確保正常生產(chǎn)的情況下,降低增壓機組燃料氣消耗[8]。

    2)在季節(jié)變化時對增壓機組風(fēng)機運行數(shù)量進行調(diào)整,在氣溫較低時減少風(fēng)機運行數(shù)量,確保風(fēng)機變頻器的正常使用,并依據(jù)現(xiàn)場實際生產(chǎn)情況,調(diào)整風(fēng)機輸出頻率,進而降低增壓機組電能消耗[9-10]。

    3)依據(jù)增壓機組處理氣量的變化,優(yōu)化增壓機組運行,合理停運增壓機,進而降低增壓機的天然氣及電能消耗。

    4)沙坪場壓縮機組存在的漏液漏油情況相對突出,班組加強巡檢,及時發(fā)現(xiàn)發(fā)動機冷卻液漏點以及壓縮機潤滑油管路漏油點,組織外委單位對故障部位進行處理。

    3 效果分析

    3.1 增壓機組優(yōu)化運行效果

    1)通過停運3360 機組,沙坪場增壓站每處理1×104m3天然氣消耗由0.016×104m3(改造前,沙坪場增壓站年耗氣量為1 311.161 9×104m3,年增壓處理量為84 259.3×104m3)降低為0.013×104m3(改造后,沙坪場增壓站年耗氣量為748.552 9×104m3,年增壓處理量為55 162.794 8×104m3)。年節(jié)約氣量165.488 4×104m3,年節(jié)氣費用165.488 4萬元。

    2)通過將沙坪場增壓站4 臺1490 機組1 級壓縮的2個缸余隙由5.9 inch調(diào)節(jié)為2 inch后,由原來的3 臺機組加載運行,優(yōu)化為2 臺機組加載運行后。沙坪場增壓站由年耗氣量750.78×104m3下降到547.00×104m3,年耗電量由66.99×104kWh下降到42.18×104kWh。由于區(qū)塊產(chǎn)量下降較大,用單耗法計算無法計算出節(jié)能量,因此采用比較法進行對比分析,年節(jié)氣量203.78×104m3,年節(jié)電量24.81×104kWh,年節(jié)氣費用203.78 萬元,年節(jié)電費用18.61萬元;年節(jié)約費用合計222.39萬元。

    3.2 增壓機風(fēng)機優(yōu)化運行效果

    1)每臺機組停用1#或2#風(fēng)機,節(jié)能5.5 kWh/h,每臺機組停用3#或4#風(fēng)機,節(jié)能約5.7 kWh/h。因此每年11 月至次年4 月停用停用風(fēng)機,年可節(jié)約電能4.865 3×104kWh。

    2)通過調(diào)低每臺機組1#或2#風(fēng)機輸出頻率,節(jié)能0.8 kWh/h,(風(fēng)機輸出頻率60%時,輸出電壓為277.2 V,電流約17.1 A);調(diào)低每臺機組3#或4#風(fēng)機輸出頻率,節(jié)能0.88 kWh/h(風(fēng)機輸出頻率60%時,輸出電壓為277.2,電流約17.4 A)。每年11月至次年4月通過調(diào)低風(fēng)機輸出功率,單臺增壓機組年節(jié)約電量0.729 83×104kWh。每年5—10 月通過調(diào)低2臺風(fēng)機輸出功率,單臺增壓機組年節(jié)約電量1.4838×104kWh。年節(jié)約電能2.214×104kWh,單臺增壓機組年綜合節(jié)約電能7.079 3×104kWh。4臺增壓機組年節(jié)約電能28.317×104kWh,年節(jié)約電費21.238萬元。

    3.3 設(shè)備降壓試運效果

    選取降壓運行前10 天和降壓運行后10 天數(shù)據(jù),分析降壓運行前后增壓機進氣排氣壓力變化、增壓機組處理量(產(chǎn)量)變化和燃料氣消耗變化情況。

    根據(jù)降壓運行前5 月1—10 日共計10 天數(shù)據(jù),沙坪場增壓站RTY1490 機組平均進氣壓力1.14 MPa,平均排氣壓力5.36 MPa,平均日處理氣量81.82×104m3(間歇生產(chǎn)井日產(chǎn)氣量0),平均日消耗燃料氣量14 220 m3,平均燃料氣消耗率173.8 m3/104m3,梁平作業(yè)區(qū)降壓運行前機組運行參數(shù)見表3。

    表3 梁平作業(yè)區(qū)降壓運行前機組運行參數(shù)

    根據(jù)降壓運行后6 月19—28 日共計10 天數(shù)據(jù),沙坪場增壓站RTY1490 機組平均進氣壓力1.09 MPa,較降壓運行前降低0.05 MPa,平均排氣壓力4.58 MPa,較降壓運行前降低0.78 MPa,平均日處理氣量82.28×104m3(間歇生產(chǎn)井日產(chǎn)氣量1.82×104m3),較降壓運行前上升0.46×104m3/d,平均日消耗燃料氣量13 305 m3,較降壓運行前降低914.6 m3/d,平均燃料氣消耗161.71 m3/104m3,較降壓運行前降低12.09 m3/104m3,梁平作業(yè)區(qū)降壓運行后機組運行參數(shù)見表4。

    表4 梁平作業(yè)區(qū)降壓運行后機組運行參數(shù)

    3.4 整體效果

    選取2014—2021 年第一季度沙坪場增壓機天然氣消耗情況縱向?qū)Ρ龋绫?所示,沙坪場增壓站的增壓機燃料氣單耗整體呈下降趨勢,可見近年來的節(jié)能實踐頗有成效,在產(chǎn)量逐漸下降的趨勢下,下一步擬將沙坪場增壓機組從兩用一備向1+1模式轉(zhuǎn)換,或?qū)⒘浩阶鳂I(yè)區(qū)其他增壓站的氣輸送至沙坪場增壓站進行增壓,以達到停用機組減少能耗的目的,下一步措施將依據(jù)產(chǎn)量、生產(chǎn)運行計劃等全方面考慮。

    表5 2014—2021年沙坪場增壓機(第一季度)能耗縱向?qū)Ρ?/p>

    4 結(jié)論

    近年來,梁平作業(yè)區(qū)一直在不斷踐行節(jié)能理念,通過調(diào)整工況、調(diào)整風(fēng)機運行模式、加強管理等,不斷向高效低耗方向努力,隨著產(chǎn)量的逐年下降,梁平作業(yè)區(qū)不斷調(diào)整節(jié)能措施,在保證生產(chǎn)的情況下,控制單位能耗,努力協(xié)調(diào)生產(chǎn)與降耗之間的關(guān)系,切實踐行提質(zhì)增效,實現(xiàn)企業(yè)經(jīng)濟效益最大化。

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