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    鋼在流動(dòng)人造海水中的沖刷腐蝕行為與防護(hù)研究

    2021-12-09 06:52:12夏江敏李竹影王曉強(qiáng)陳頁骍林育鋒
    表面技術(shù) 2021年11期
    關(guān)鍵詞:涂覆沖刷電位

    夏江敏,李竹影,王曉強(qiáng),陳頁骍,林育鋒

    (海軍工程大學(xué) 艦船與海洋學(xué)院,武漢 430033)

    鋼因具有優(yōu)異的力學(xué)性能和相對(duì)較好的耐蝕性能而被廣泛應(yīng)用在船舶和海洋平臺(tái)裝置上,在海水沖刷下容易發(fā)生沖刷腐蝕,使腐蝕加劇。沖刷腐蝕在艦船殼體及海水管道中十分常見,在金屬磨損中占比大于5%。沖刷腐蝕是金屬表面與腐蝕性流體之間由于高速相對(duì)運(yùn)動(dòng)而產(chǎn)生的金屬損壞現(xiàn)象,是機(jī)械磨損和電化學(xué)腐蝕相互作用的結(jié)果[1],沖刷腐蝕所造成的金屬材料損失遠(yuǎn)大于機(jī)械磨損和電化學(xué)腐蝕單獨(dú)作用之和[2-3]。機(jī)械磨損在金屬的沖刷腐蝕中占主要作用[4-5]而電化學(xué)腐蝕在整個(gè)沖刷腐蝕中發(fā)揮著重要作用[6]。沖刷腐蝕是一個(gè)十分復(fù)雜的過程,影響腐蝕速率的因素主要有:液體流速[7]、流體含沙量[8]、流體所含雜顆粒大小[9]、流體沖刷角度[10]、流體溫度[11]、流體pH 值、材料的組成及材料的微觀結(jié)構(gòu)[12]和熱處理方式[13]等。

    目前,國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)沖刷腐蝕的研究主要采用實(shí)驗(yàn)室模擬試驗(yàn)和海水掛片試驗(yàn),運(yùn)用失重法、電化學(xué)阻抗譜及微觀表征等手段研究不同流體力學(xué)條件、環(huán)境因素、材料性質(zhì)等對(duì)金屬材料沖刷腐蝕的影響[14]。隨著金屬材料的研究開發(fā),金屬表面涂覆涂層以增強(qiáng)其抗沖刷腐蝕性能成為沖刷腐蝕研究的熱點(diǎn)[15-16]。為了減少試驗(yàn)時(shí)間和成本,提高效率,近幾年亦有研究者開始使用計(jì)算機(jī)軟件建模的方法模擬沖刷腐蝕實(shí)驗(yàn)[17],以期揭示流體力學(xué)因素對(duì)沖刷腐蝕的影響規(guī)律,從而找到減少流體中金屬?zèng)_刷腐蝕的方法。

    海水掛片試驗(yàn)對(duì)沖刷流速無法精確控制,所作分析著重于試驗(yàn)前與試驗(yàn)結(jié)束后的對(duì)比,對(duì)整個(gè)試驗(yàn)過程各個(gè)時(shí)間段的變化規(guī)律關(guān)注甚少,亦沒有提出有效的沖刷腐蝕防護(hù)方法[18-19]。計(jì)算機(jī)仿真研究邊界條件設(shè)置復(fù)雜,需要進(jìn)行一定簡(jiǎn)化,與實(shí)際情況有一定差距,所得結(jié)果能夠揭示一些普遍規(guī)律,但是對(duì)于整個(gè)沖刷腐蝕過程中的微觀變化,較難深入[20]。針對(duì)上述兩個(gè)問題,通過對(duì)鋼材料進(jìn)行電化學(xué)腐蝕性能測(cè)試分析以及表面結(jié)構(gòu)及其相組成的微觀測(cè)試分析,研究材料在2 m/s 流速下各階段的沖刷腐蝕變化規(guī)律,并研制出一種新型環(huán)氧涂層來提高材料表面耐沖刷腐蝕性能。

    1 試驗(yàn)

    試驗(yàn)材料為船用鋼,化學(xué)成分見表1。流體介質(zhì)采用海鹽配制模擬海水,鹽度為3.5%。流動(dòng)人造海水沖刷腐蝕試驗(yàn)采用自行研制的旋轉(zhuǎn)式?jīng)_刷腐蝕裝置進(jìn)行研究。將試板邊緣的線速度作為沖刷速度,通過變頻電機(jī)轉(zhuǎn)速控制相對(duì)速度。電化學(xué)阻抗譜測(cè)試采用三電極體系,鉑絲為輔助電極,飽和甘汞電極為參比電極。在開路電位下進(jìn)行測(cè)試,交流激勵(lì)信號(hào)幅值為5 mV,測(cè)試頻率范圍為100 kHz~10 mHz,掃頻方向?yàn)閺母哳l到低頻。將線速度設(shè)定為2 m/s,研究鹽水沖刷下鋼在海水中沖刷30 d 各階段的腐蝕情況。選取不同沖刷時(shí)間進(jìn)行電化學(xué)阻抗、電位噪聲測(cè)試和顯微分析。電化學(xué)阻抗譜采用Z-view 軟件并選取合適的等效電路進(jìn)行擬合,得出腐蝕反應(yīng)電阻隨時(shí)間的變化規(guī)律。電化學(xué)電位噪聲采用最大熵值法進(jìn)行分析,獲得鋼在長(zhǎng)期腐蝕過程中的腐蝕類型及腐蝕變化規(guī)律,并用掃描電鏡(SEM)對(duì)整個(gè)腐蝕過程中的電極表面形貌進(jìn)行表征。

    表1 鋼組成Tab.1 Compositions of steel wt.%

    2 結(jié)果及分析

    2.1 掃描電鏡測(cè)試分析

    鋼在2 m/s 海水中腐蝕不同時(shí)間的表面形貌如圖1 所示。從圖1 可以看出,腐蝕0.5 h 時(shí),金屬表面比較平整,局部出現(xiàn)細(xì)微小孔,腐蝕產(chǎn)物較少,表明此階段機(jī)械磨損起主要作用,電化學(xué)腐蝕影響相對(duì)較小,開始發(fā)生點(diǎn)蝕反應(yīng)。在試驗(yàn)時(shí)間達(dá)到10 h 以后,開始出現(xiàn)疏松腐蝕產(chǎn)物,腐蝕產(chǎn)物薄膜具有基本網(wǎng)狀結(jié)構(gòu),且網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)致密度隨著腐蝕時(shí)間的增長(zhǎng)而增加,外層疏松腐蝕層產(chǎn)物增多,表明在此過程中電化學(xué)腐蝕作用增強(qiáng)。腐蝕24 h 時(shí),表面出現(xiàn)腐蝕坑和致密的腐蝕產(chǎn)物,表明電化學(xué)腐蝕影響嚴(yán)重,電化學(xué)腐蝕作用加強(qiáng)。腐蝕第4 d 時(shí),表面出現(xiàn)密集的腐蝕產(chǎn)物,表明此時(shí)電化學(xué)腐蝕影響最大。沖刷腐蝕進(jìn)行到第10、16 d 時(shí),表面疏松產(chǎn)物較少,網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)之間出現(xiàn)顆粒,表明在流水沖刷下,內(nèi)層腐蝕加速,導(dǎo)致表層腐蝕產(chǎn)物逐漸脫落,機(jī)械磨損與電化學(xué)腐蝕相互影響。腐蝕20 d 時(shí),顆粒消失,出現(xiàn)疏松物質(zhì)。腐蝕26 d,網(wǎng)狀上某些部位出現(xiàn)海綿狀物,說明在海水沖刷剪切力作用下,外層腐蝕產(chǎn)物基本剝離,露出內(nèi)層腐蝕產(chǎn)物膜。第30 d 時(shí),出現(xiàn)新的疏松腐蝕產(chǎn)物,說明開始了新一輪腐蝕產(chǎn)物膜的形成。

    圖1 鋼在2 m/s 海水沖刷下腐蝕不同時(shí)間的SEM 形貌Fig.1 SEM morphology of steel eroded in 2 m/s sea water

    2.2 電化學(xué)測(cè)試分析

    鋼在2 m/s 流動(dòng)人造海水中不同時(shí)間段下沖刷腐蝕的電化學(xué)阻抗譜如圖 2 所示。根據(jù) Bode 圖及Nyquist 圖特征可知,腐蝕前2 h 和96~720 h 為一個(gè)時(shí)間常數(shù),機(jī)械沖刷起到主要作用,金屬表面生成一層較薄的腐蝕產(chǎn)物膜,溶解氧可以透過腐蝕產(chǎn)物薄層與金屬基底直接接觸,發(fā)生電化學(xué)反應(yīng),腐蝕速率較大,可采用如圖3a 所示的等效電路進(jìn)行擬合,其中CPE1 為膜電容,Rct反應(yīng)電阻,Rs為溶液電阻。6~ 24 h為兩個(gè)時(shí)間常數(shù),腐蝕產(chǎn)物表面更加致密,腐蝕產(chǎn)物表面孔徑變小,溶解氧透過膜層受阻,腐蝕速率下降。故可采用如圖3b 所示的等效電路進(jìn)行擬合,其中CPE2 為反應(yīng)界面電容,Rm為膜電阻。

    圖2 不同時(shí)間段下的Bode 圖和Nyquist 圖Fig.2 Bode and Nyquist diagrams in different time

    圖3 等效電路Fig.3 Equivalent circuit

    鋼在2 m/s 流動(dòng)人造海水腐蝕過程中,對(duì)電化學(xué)阻抗譜采用Z-view 軟件并選取上述等效電路進(jìn)行擬合,得出腐蝕反應(yīng)電阻Rct隨時(shí)間的變化趨勢(shì),如圖4所示。一般情況下,可用Rct表示在自腐蝕電位下電荷穿過電極和溶液兩相界面過程的難易程度,Rct越大,電荷轉(zhuǎn)移過程越難以進(jìn)行,腐蝕速率越慢。在海水中溶解氧對(duì)鋼腐蝕主要兩個(gè)作用:參與陰極反應(yīng),使腐蝕加速;在金屬表面形成氧化膜,抑制腐蝕。在沖刷腐蝕過程中,機(jī)械磨損起主要作用,電化學(xué)腐蝕發(fā)揮重要作用。在流動(dòng)海水中,含有豐富的溶解氧,溶解氧加速金屬的電化學(xué)腐蝕,使金屬表面不斷形成腐蝕產(chǎn)物膜。同時(shí),機(jī)械磨損使表層的腐蝕產(chǎn)物被不斷沖刷消耗,所以金屬表面是一個(gè)腐蝕產(chǎn)物膜層不斷生成與溶解的過程。從圖4 可以看出,Rct的變化可以分為5 個(gè)階段:第一階段(<12 h),Rct急劇下降,說明金屬與海水接觸,一開始發(fā)生急劇的電化學(xué)反應(yīng);第二階段(12~48 h),Rct迅速上升,說明金屬表面開始形成腐蝕產(chǎn)物薄層,阻礙溶液中溶解氧與基底的接觸,使腐蝕速率減緩;第三階段(48~ 460 h),Rct逐漸下降,表明由于旋轉(zhuǎn)圓盤高速旋轉(zhuǎn),機(jī)械磨損作用增強(qiáng),部位腐蝕產(chǎn)物膜溶解脫落,使海水中溶氧量更易穿過腐蝕產(chǎn)物與基底接觸,加速電化學(xué)腐蝕;第四階段(460~490 h),Rct逐漸迅速上升,表明金屬內(nèi)層生成較為致密的腐蝕產(chǎn)物膜,對(duì)基體起到一定的減緩腐蝕作用;第五階段(>490 h),Rct持續(xù)減小,但相對(duì)第三階段總體數(shù)值較大,表明外層的疏松腐蝕產(chǎn)物膜開始溶解脫落,加速了溶液中溶解氧的傳輸速度,使腐蝕速率加快。

    圖4 電荷轉(zhuǎn)移電阻隨時(shí)間的變化規(guī)律Fig.4 Changes of Charge transfer resistance with time

    2.3 電化學(xué)噪聲測(cè)試分析

    相對(duì)于諸多傳統(tǒng)的腐蝕檢測(cè)技術(shù),電化學(xué)噪聲技術(shù)具有無損、無須預(yù)先建立被測(cè)體系的電極過程模型、無須滿足阻納的3 個(gè)基本條件、電化學(xué)噪聲檢測(cè)設(shè)備簡(jiǎn)單等優(yōu)良特性,是一種對(duì)局部腐蝕情況給出很好評(píng)價(jià)的一種方法。鋼在2 m/s 海水中沖刷腐蝕30 d各時(shí)間段電位噪聲隨時(shí)間的變化曲線如圖5 所示??梢源篌w分為3 個(gè)階段:第一階段(0~192 h),隨著沖刷腐蝕的進(jìn)行,電位發(fā)生負(fù)移,從-0.545 V 負(fù)移至-0.606 V,表明金屬最初受表層氧化膜的保護(hù)而處于鈍化狀態(tài),但與海水接觸后,在氯離子作用下,氧化膜慢慢侵蝕,表面迅速發(fā)生電化學(xué)點(diǎn)蝕反應(yīng),形成腐蝕產(chǎn)物薄層,金屬發(fā)生電化學(xué)腐蝕的趨勢(shì)增強(qiáng),整個(gè)過程處于鈍化期。第二階段(192~288 h),電位發(fā)生正移,從-0.606 V 正移至-0.565 V,表明金屬鈍化膜表面局部處于一個(gè)點(diǎn)蝕形成又再鈍化的可逆狀態(tài),腐蝕速率較最初開始減緩,金屬外層形成較為致密薄膜,阻礙了溶解氧的傳遞,對(duì)內(nèi)層金屬腐蝕起到一定減緩作用。第三階段(>288 h),電位在-0.56 V 附近保持輕微波動(dòng),表明內(nèi)層腐蝕產(chǎn)物膜已經(jīng)快速形成,外層腐蝕產(chǎn)物膜不斷形成與溶解,基本形成一個(gè)腐蝕產(chǎn)物膜外層溶解內(nèi)層穩(wěn)定的動(dòng)態(tài)平衡過程,電化學(xué)腐蝕速率相對(duì)穩(wěn)定,變化相對(duì)腐蝕之初更加穩(wěn)定。

    圖5 2 m/s 海水沖刷下腐蝕的電化學(xué)電位噪聲Fig.5 Electrochemical potential noise of steel eroded in 2 m/s sea water

    圖6 在2 m/s 海水沖刷下腐蝕的PSD 譜圖Fig.6 PSD spectrum of steel eroded in 2 m/s sea water

    圖7 SE 參數(shù)值隨時(shí)間的變化規(guī)律Fig.7 Changes of SE parameter values with time

    2.4 涂覆新型環(huán)氧涂層后材料的耐沖刷腐蝕特性

    為了有效提高材料的耐沖刷腐蝕性能,研制出一種新型環(huán)氧防腐涂層。對(duì)鋼試樣表面涂覆新型環(huán)氧防腐涂層,并與裸露的鋼樣在流動(dòng)人造海水中的耐蝕性進(jìn)行比較。為比較涂覆涂層和未涂覆涂層的鋼的耐沖刷腐蝕能力,驗(yàn)證新型涂層的耐沖刷腐蝕性能,采用EIS 技術(shù)測(cè)定了涂覆涂層的試樣在2 m/s 流動(dòng)人造海水中的腐蝕行為(如圖8 所示),并與上述裸露試樣進(jìn)行對(duì)比分析。

    圖8 涂覆涂層試樣在海水中沖刷腐蝕的EIS 譜圖Fig.8 EIS spectrum of coated samples eroded in sea water

    通過圖8 可以看出,涂覆防腐涂層的鋼的腐蝕前期,Nyquist 圖存在明顯的擴(kuò)散現(xiàn)象,其主要原因是新型防腐涂層中摻雜SiO2,SiO2為固體顆粒,使涂層具有多孔結(jié)構(gòu)。海水中的侵蝕性粒子在誘發(fā)鋼基體腐蝕前,必須通過多孔防腐涂層。根據(jù)EIS 譜圖的特性,采用如圖3b 所示的等效電路和Z-view 軟件對(duì)圖8 的EIS 譜圖進(jìn)行擬合分析。充分考慮Rct、Rs、Rm對(duì)腐蝕的影響,用三者之和的總電阻來表征整體腐蝕速率的大小,得到用總電阻表示的反應(yīng)速率隨時(shí)間的變化關(guān)系,如圖9 所示。

    圖9 2 種試樣在2 m/s 海水中沖刷腐蝕總電阻隨時(shí)間的變化Fig.9 Changes of total resistance of 2 samples eroded in 2 m/s sea water with time

    3 結(jié)論

    由圖9 的結(jié)果可以看出,在沖刷前2 h,總電阻發(fā)生急劇下降。主要原因在于,海水與覆蓋絕緣涂層的鋼試樣接觸后,由于涂層的吸水性,使涂層電阻顯著下降;海水與無涂層裸露試樣接觸后,發(fā)生急劇的電化學(xué)反應(yīng),使總電阻下降。2 h 后,總電阻值趨于平穩(wěn),表明此時(shí)覆蓋絕緣涂層鋼試樣的涂層達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定狀態(tài),起到穩(wěn)定保護(hù)作用;無涂層裸露試樣表面形成腐蝕產(chǎn)物層,腐蝕速率較最初減小。穩(wěn)定后,絕緣涂層的鋼試樣總電阻達(dá)到6.0×105Ω,相對(duì)無涂層裸露試樣總電阻1.0×103Ω,高2 個(gè)數(shù)量級(jí)。表明覆蓋絕緣涂層的鋼試樣在2 m/s 海水中的沖刷腐蝕速率遠(yuǎn)小于裸露鋼的腐蝕速率,這說明通過覆蓋絕緣涂層對(duì)材料表面進(jìn)行改性,得到的新材料的耐電化學(xué)腐蝕性能大幅提高。

    1)鋼在2 m/s 流動(dòng)人造海水中30 d 的沖刷腐蝕微觀表征可以分為3 個(gè)階段:第一階段,金屬開始發(fā)生點(diǎn)蝕,腐蝕產(chǎn)物逐漸生成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu);第二階段,腐蝕產(chǎn)物表面網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)開始出現(xiàn)顆粒,逐漸生成海綿狀物,內(nèi)層腐蝕產(chǎn)物逐漸形成,電化學(xué)腐蝕速率保持相對(duì)穩(wěn)定;第三階段,外層腐蝕產(chǎn)物剝離,沖刷作用導(dǎo)致了腐蝕產(chǎn)物的快速形成和脫離。

    2)鋼在2 m/s 流動(dòng)人造海水30 d 沖刷腐蝕行為電化學(xué)特征可以分為3 個(gè)階段:第一階段,反應(yīng)電阻上升后持續(xù)減小,電化學(xué)噪聲電位發(fā)生負(fù)移,SE值較大;第二階段,反應(yīng)電阻相對(duì)穩(wěn)定在較小值,電化學(xué)噪聲電位發(fā)生正移,SE值保持相對(duì)穩(wěn)定,且數(shù)值較??;第三階段反應(yīng)電阻和SE值發(fā)生較大的波動(dòng),沖刷作用導(dǎo)致了腐蝕產(chǎn)物的快速形成和脫離。

    3)在2 m/s 的人造海水沖刷腐蝕過程中,在材料表面涂覆新型環(huán)氧涂層,可以提高材料本身的耐機(jī)械磨損能力和耐電化學(xué)腐蝕能力,新型絕緣涂層具有較好的耐沖刷腐蝕性能。

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