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    深厚軟土地基綜合處理技術(shù)試驗(yàn)研究

    2021-12-08 13:33:52王德亮曹軍波郭軍陳軍紅王國(guó)輝
    鉆探工程 2021年11期
    關(guān)鍵詞:井點(diǎn)墊層碎石

    王德亮,曹軍波,郭軍,陳軍紅,王國(guó)輝

    (河北建設(shè)勘察研究院有限公司,河北 石家莊 050227)

    0 引言

    沿海地區(qū)廣泛分布著較厚的松散粉細(xì)砂、粉質(zhì)粘土、淤泥質(zhì)土、吹填土等軟弱土層,這類土具有含水量大、壓縮性高、強(qiáng)度低等特點(diǎn),利用這些場(chǎng)地做建、構(gòu)筑物的地基時(shí)一般均需進(jìn)行軟基處理[1-2]。

    振沖碎石樁作為一種常用的復(fù)合地基處理方式[3-5],工程中應(yīng)用十分廣泛,能有效地消散地震等震動(dòng)引起的超靜孔隙水壓力,減少砂土地基的液化現(xiàn)象[6]。強(qiáng)夯法處理地基是20世紀(jì)60年代末由法國(guó)工程師Menard[7]首先提出。國(guó)內(nèi)諸多專家、學(xué)者也對(duì)強(qiáng)夯工藝的作用機(jī)理進(jìn)行了深入研究[8-10]。當(dāng)軟弱土層的厚度不大,需要提高淺層地基的承載力時(shí),碎石墊層可起到較好的效果,還可以起到減少基礎(chǔ)沉降量、加速軟弱土層排水固結(jié)的作用。輕型井點(diǎn)降水適用于地下水埋深<6 m的粘土及粉土等地層,結(jié)合其他地基處理方式時(shí),可提高地基土的排水固結(jié)速度[11-12]。

    深厚軟土地區(qū)沉積地層的均一性較差,采用單一地基處理方法的處理效果有時(shí)不理想。只有多種地基處理方法相結(jié)合[13],才能針對(duì)性地解決多種工程問題,因此有必要對(duì)軟基處理的新方法、新工藝不斷地進(jìn)行研究和摸索。

    1 綜合處理新技術(shù)加固機(jī)理

    深厚軟土地基綜合處理新技術(shù)充分利用了碎石墊層、輕型井點(diǎn)排水固結(jié)、強(qiáng)夯動(dòng)力固結(jié)、振沖碎石樁4種地基處理方法的技術(shù)優(yōu)勢(shì),以振沖碎石樁為主體,考慮飽和軟土的工程特性,將振沖置換、強(qiáng)夯動(dòng)力固結(jié)、軟土排水固結(jié)、墊層應(yīng)力擴(kuò)散這幾種地基處理機(jī)理有機(jī)結(jié)合、綜合應(yīng)用,最終實(shí)現(xiàn)改善和提高土體力學(xué)物理性能,提高復(fù)合地基的承載力及壓縮模量,改善地基抵抗變形的綜合能力。

    2 試驗(yàn)區(qū)概況

    試驗(yàn)區(qū)面積為20 m×20 m,在振沖碎石樁加固范圍內(nèi),地層主要以粉質(zhì)粘土為主,粉質(zhì)粘土多為軟塑—可塑狀態(tài),上部地層為軟塑狀態(tài),下部地層為可塑狀態(tài);地面以下5 m及15 m位置各有一層粉土,層厚均為1.5 m左右,粉土以中密為主,搖震反應(yīng)迅速。

    在試驗(yàn)樁區(qū)域,僅1層地下水,屬潛水,主要受大氣降水及潮汐的補(bǔ)給,蒸發(fā)為主要排泄途徑,施工期間穩(wěn)定地下水位埋深1.5~2.5 m。

    3 試驗(yàn)方案

    采用振沖碎石樁、碎石墊層、輕型井點(diǎn)排水固結(jié)、強(qiáng)夯動(dòng)力固結(jié)4種地基處理方法進(jìn)行綜合試驗(yàn)處理,要求處理后復(fù)合地基承載力特征值fak≥220 kPa,具體施工步驟如下:

    振沖碎石樁施工→樁間真空井點(diǎn)排水系統(tǒng)的布設(shè)及降水→碎石鋪設(shè)→低能量強(qiáng)夯及排水固結(jié)→施工區(qū)滿夯→碎石墊層施工。

    3.1 振沖碎石樁

    振沖碎石樁樁徑1.2 m,樁長(zhǎng)25 m,正三角形布樁,樁間距1.8 m,樁頂標(biāo)高-1.5 m,在試驗(yàn)區(qū)內(nèi)共布置61根樁。采用含泥量≯5%的碎石,粒徑為40~150 mm。選用BJV130E-426型振沖器進(jìn)行施工。

    3.2 輕型井點(diǎn)

    成孔孔徑≮150 mm,深度10 m。井點(diǎn)管采用直徑≮32 mm的PVC管,孔深9.8 m,底部設(shè)置2.5 m長(zhǎng)的花管段。

    井點(diǎn)管沿試驗(yàn)區(qū)四周布置一圈,形成封閉環(huán),間距2 m。試驗(yàn)區(qū)內(nèi)井點(diǎn)位于正三角形布置的碎石樁中心點(diǎn)土體內(nèi),間距采用1.8 m×3.1 m。內(nèi)、外圈井點(diǎn)單獨(dú)抽排水,外圈井點(diǎn)主要起到隔斷外界水源向試驗(yàn)區(qū)內(nèi)部進(jìn)行補(bǔ)給的作用,內(nèi)部井點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)區(qū)域內(nèi)部疏干降水。

    真空抽水期間要求真空度≮0.08 MPa,且強(qiáng)夯主夯期間保持井點(diǎn)管運(yùn)行正常。

    3.3 碎石鋪設(shè)

    強(qiáng)夯之前及滿夯之后均鋪一層碎石墊層,采用級(jí)配碎石,有機(jī)質(zhì)含量、含泥量≯5%,最大粒徑≯30 mm,鋪填厚度300 mm,采用壓路機(jī)分2層壓實(shí),夯填度≯0.9。

    3.4 低能量強(qiáng)夯

    (1)采用4遍點(diǎn)夯2遍滿夯的工藝,第一、二遍強(qiáng)夯施工期間繼續(xù)進(jìn)行試驗(yàn)區(qū)碎石樁樁間土真空井點(diǎn)降水的施工方法。夯錘直徑2.0~2.3 m,錘重10~15 t,接地壓力25~40 kPa。

    (2)第一遍夯擊能1200 kN·m,第二遍夯擊能1500 kN·m,夯點(diǎn)均布置在振沖碎石樁上,每點(diǎn)夯3擊,間距7.2 m×3.1 m。

    (3)第三遍、第四遍夯擊能均為2000 kN·m,夯點(diǎn)布置在第一遍、第二遍夯點(diǎn)之間,每點(diǎn)夯3擊,間距7.2 m×3.1 m。

    (4)滿夯夯擊能1000 kN·m,每點(diǎn)夯擊2擊,錘印搭接不少于1/4。2遍滿夯施工間隔3 d。滿夯施工完畢后,間歇不少于14 d的恢復(fù)期。

    圖1為試驗(yàn)區(qū)域平面布置示意圖。

    圖1 試驗(yàn)區(qū)平面布置示意Fig.1 Layout plan of the test area

    4 試驗(yàn)過程監(jiān)測(cè)與分析

    試驗(yàn)區(qū)四周井點(diǎn)管內(nèi)側(cè)布置了5個(gè)水位觀測(cè)點(diǎn);在東北及西南側(cè)各布置了一個(gè)孔隙水壓力監(jiān)測(cè)點(diǎn)。每組孔隙水壓力計(jì)沿深度方向按照間距2 m埋設(shè)一支(即自碎石樁樁頂算起,每孔5支孔隙水壓力計(jì))。

    4.1 降水系統(tǒng)出水量觀測(cè)與分析

    第一、二遍強(qiáng)夯時(shí),降水機(jī)組2的井眼數(shù)均為30眼井。在強(qiáng)夯過程中,由于土體中超孔隙水壓力的顯著增大,場(chǎng)地單位時(shí)間出水量明顯上升;強(qiáng)夯結(jié)束后,土體中孔隙水壓力迅速下降,單位出水量也呈現(xiàn)出指數(shù)下降的趨勢(shì)。強(qiáng)夯動(dòng)力荷載對(duì)于加速場(chǎng)地的排水具有顯著的效果。

    第二遍強(qiáng)夯時(shí),強(qiáng)夯分前后2 d完成,出水量變化如圖2所示。隨著強(qiáng)夯點(diǎn)數(shù)和次數(shù)的增加,土體的孔隙水壓力呈現(xiàn)階梯跳躍式升高。土體中形成較多的裂隙排水通道,土體單位時(shí)間出水量增加。水排出后,孔隙水壓力迅速下降,土體單位時(shí)間的出水量相應(yīng)減小。

    圖2 第二遍強(qiáng)夯出水量變化曲線Fig.2 Water yield change curve of the second round of dynamic compaction

    第三遍強(qiáng)夯時(shí),試驗(yàn)區(qū)內(nèi)真空井點(diǎn)減少為16眼;再進(jìn)行第四遍強(qiáng)夯時(shí),土體排出的水量已經(jīng)很小,繼續(xù)增加強(qiáng)夯基本沒有太大效果,表明本次試驗(yàn)進(jìn)行3遍強(qiáng)夯是合理的。

    4.2 地下水位觀測(cè)與分析

    剛開始強(qiáng)夯時(shí)地下水位上升較明顯,強(qiáng)夯結(jié)束后,在不斷排水的情況下,地下水位逐漸降低。隨著強(qiáng)夯次數(shù)的增加,地下水位變化越來越小。

    強(qiáng)夯過程中,在夯擊能作用下,孔隙水壓力增大,自由水大量排出,引起地下水位升高。真空降水系統(tǒng)的可靠運(yùn)行和對(duì)補(bǔ)給水源的隔離措施,對(duì)試驗(yàn)區(qū)內(nèi)的地下水位控制非常重要,將直接影響軟土固結(jié)效果,施工時(shí)應(yīng)當(dāng)保證降水系統(tǒng)的可靠運(yùn)行。

    4.3 孔隙水壓力的觀測(cè)與分析

    孔隙水壓力隨著地下水位上升或下降變化十分明顯,即隨著地下水位升高(降低)而增大(減?。4紫端畨毫偷叵滤环€(wěn)定后進(jìn)行下一遍強(qiáng)夯。

    第一遍強(qiáng)夯開始時(shí),孔隙水壓力在2 m的位置呈現(xiàn)負(fù)值,說明此處井點(diǎn)降水對(duì)孔隙水壓力影響較大,地下水位-3.91 m以下的孔隙水壓力為正值??紫端畨毫ψ畲笤龇咏?0 kPa,不同深度的孔隙水壓力變化不同,10 m處增幅最小,說明強(qiáng)夯對(duì)地下水的有效影響深度在8 m之內(nèi)。強(qiáng)夯后31 h,孔隙水壓力消散了85%以上。

    第二遍強(qiáng)夯孔隙水壓力變化整體規(guī)律和第一遍強(qiáng)夯基本一致。

    第三遍強(qiáng)夯采用的是較大的能量,強(qiáng)夯期間孔隙水壓力最大增幅均低于6 kPa,且總體趨勢(shì)較穩(wěn)定,與前2次的強(qiáng)夯相比,第三遍強(qiáng)夯時(shí)孔壓增幅較小,說明強(qiáng)夯的加速固結(jié)作用越來越小,經(jīng)過前幾遍的強(qiáng)夯處理后,土體被壓密,土層含水量變小,強(qiáng)夯遍數(shù)再增加已無太大意義。

    第四遍強(qiáng)夯的第一天,地下水位呈明顯下降趨勢(shì),進(jìn)行點(diǎn)夯時(shí),孔隙水壓力呈現(xiàn)較小波動(dòng)趨勢(shì),但整體是在減小。第四遍強(qiáng)夯的第二天,強(qiáng)夯后地下水位有輕微上升,孔隙水壓力有較小增長(zhǎng)。

    滿夯過程中,孔隙水壓力呈現(xiàn)先升高,之后慢慢消散的規(guī)律,各孔檢測(cè)數(shù)據(jù)變化規(guī)律趨于一致。孔隙水壓力的變化幅值和波動(dòng)小于前2次點(diǎn)夯,和第三遍強(qiáng)夯的情況類似,說明經(jīng)過地基處理后,土體被壓密,含水量降低,進(jìn)行滿夯時(shí)已沒有過多的水被排出。

    4.4 夯沉量分析

    經(jīng)過地基綜合處理后,試驗(yàn)區(qū)總夯沉量為368 mm。第一遍的夯沉量最大,第三遍雖然加大了夯擊能,但夯沉量變化不大,這和孔隙水壓力的分析結(jié)果較吻合,由此可見,對(duì)于本項(xiàng)目強(qiáng)夯遍數(shù)設(shè)置為3遍是適宜的。

    5 加固效果評(píng)價(jià)

    通過采用碎石樁樁身超重型動(dòng)力觸探、樁間土標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)、單樁復(fù)合和三樁復(fù)合載荷試驗(yàn)等檢測(cè)手段對(duì)復(fù)合地基進(jìn)行了加固前和加固后的對(duì)比。

    5.1 標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)評(píng)價(jià)

    在強(qiáng)夯前后共進(jìn)行了2組標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn),每組3個(gè)試驗(yàn)點(diǎn),處理前后錘擊數(shù)N的平均值對(duì)比如圖3所示。0~5 m深度范圍內(nèi)土體錘擊數(shù)較處理前均有所提高,此范圍內(nèi)錘擊數(shù)平均增加了1~4擊。說明經(jīng)過多遍強(qiáng)夯及降水處理后,土體被擠密,承載力提高,形成了“硬殼層”,彌補(bǔ)了振沖碎石樁表層承載力相對(duì)偏小的缺點(diǎn)。6~10 m深度范圍內(nèi)土體錘擊數(shù)N整體有所提高,說明本項(xiàng)目的地基綜合處理方法對(duì)較深層土體也有一定的加固和擠密效果。

    圖3 處理前后標(biāo)貫錘擊數(shù)平均值對(duì)比Fig.3 Comparison of the average SPT blow count before and after treatment

    5.2 樁體動(dòng)力觸探評(píng)價(jià)

    開展了一組(3根樁)的樁體動(dòng)力觸探試驗(yàn),處理前后平均值對(duì)比如圖4所示。0~5 m深度范圍內(nèi)樁體錘擊數(shù)較處理前有所提高,錘擊數(shù)增加了1~5擊,說明在該段范圍內(nèi)的碎石樁樁體經(jīng)強(qiáng)夯后被進(jìn)一步擠密,上部樁體承載力提高了。

    5.3 地基承載力評(píng)價(jià)

    根據(jù)勘察報(bào)告顯示,地基處理前原地基承載力為80 kPa;地基綜合處理完畢后,分別進(jìn)行了3個(gè)樁間土載荷試驗(yàn),經(jīng)檢測(cè),樁間土承載力為90.3 kPa;表明處理后的地基承載力提高了12.9%。

    強(qiáng)夯處理之前進(jìn)行了3個(gè)單樁復(fù)合地基靜載試驗(yàn),承載力為108 kPa。強(qiáng)夯處理完成后,進(jìn)行了3個(gè)三樁復(fù)合地基載荷試驗(yàn),三樁復(fù)合地基承載力為256.3 kPa,相比強(qiáng)夯處理前,復(fù)合地基承載力提高了137.3%。此外,樁間土及復(fù)合地基承載力均有不同程度的提高。

    圖4 處理前后動(dòng)力觸探平均值對(duì)比Fig.4 Comparison of the average DPT blow count before and after treatment

    6 結(jié)語

    (1)利用碎石墊層、輕型井點(diǎn)降水、強(qiáng)夯法、振沖碎石樁4種地基處理方法的綜合技術(shù)優(yōu)勢(shì),以振沖碎石樁為主體,考慮飽和軟土的工程特性,將振沖置換、強(qiáng)夯動(dòng)力固結(jié)、軟土排水固結(jié)、墊層應(yīng)力擴(kuò)散幾種地基處理機(jī)理有機(jī)結(jié)合,揚(yáng)長(zhǎng)避短,可有效提高地基承載力。

    (2)借助振沖碎石樁、碎石墊層的排水通道及井點(diǎn)降水的降排水作用,低能量強(qiáng)夯引起的超孔隙水壓力得以快速消散;真空井點(diǎn)降水系統(tǒng)可以隔斷外界補(bǔ)給水源并及時(shí)消散由強(qiáng)夯引起的超孔隙水壓力,為提高強(qiáng)夯處理效果提供了重要保障。

    (3)本項(xiàng)目采用深厚軟土綜合地基處理技術(shù)經(jīng)濟(jì)、合理,各分項(xiàng)技術(shù)施工工藝成熟,處理后地基承載力提高較大,可為后續(xù)類似的工程施工提供參考。

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