降低660MW火電機(jī)組停運(yùn)期間凝結(jié)水電耗

摘 要：由于現(xiàn)在火電機(jī)組主要為調(diào)峰機(jī)組，隨著機(jī)組啟停次數(shù)增加從而導(dǎo)致降低機(jī)組啟停期間廠用電電耗重要性逐步上升，此文章通過(guò)降低停爐時(shí)機(jī)組壓力、鍋爐真空干燥時(shí)間、調(diào)節(jié)機(jī)組停運(yùn)后凝結(jié)水運(yùn)行方式從而降低機(jī)組停運(yùn)期間凝泵電耗。

關(guān)鍵詞：火電廠;降低凝泵電耗

引言：發(fā)電機(jī)組在停機(jī)停爐以后有許多輔機(jī)設(shè)備需要保持運(yùn)行，這些輔機(jī)在機(jī)組停運(yùn)后仍要消耗大量的電能，凝泵就是其中之一。鍋爐停爐以后至汽輪機(jī)破壞真空停運(yùn)軸封供汽期間，凝泵需要保持運(yùn)行給主機(jī)低壓軸封供應(yīng)減溫水。凝泵作為6kV大功率電機(jī)，它的耗電量無(wú)疑非常大。

1 現(xiàn)狀調(diào)查

1.1調(diào)查一：機(jī)組在停爐后，需依次進(jìn)行鍋爐放水、鍋爐抽真空干燥、破壞真空停運(yùn)軸封等主要操作，才能停運(yùn)凝結(jié)水系統(tǒng)。

1.2調(diào)查二：對(duì)近期機(jī)組5次停運(yùn)后凝泵停運(yùn)不同階段凝泵電耗分層調(diào)查得到

從上表可以看出，停爐后至鍋爐放水結(jié)束階段凝泵電耗相差1.97倍，說(shuō)明停爐后至鍋爐放水結(jié)束階段存有不穩(wěn)定因素，導(dǎo)致凝泵電耗偏差較大。

1.3調(diào)查三：對(duì)機(jī)組停爐后至放水結(jié)束流程進(jìn)行調(diào)查得到主要階段為鍋爐主蒸汽壓力降至1.2 Mpa、鍋爐放水兩階段。

2 分段調(diào)查

2.1鍋爐放水：鍋爐停運(yùn)后當(dāng)鍋爐壓力降至1.2MPa開(kāi)始進(jìn)行鍋爐放水，在此過(guò)程中可能存在的原因有：1.停爐后除氧器上水調(diào)閥開(kāi)度小2.凝結(jié)水雜用戶投運(yùn)個(gè)數(shù)少3.凝泵再循環(huán)調(diào)閥開(kāi)度小4.凝泵再循環(huán)調(diào)閥沒(méi)有旁路5.機(jī)組汽水系統(tǒng)疏水閥未開(kāi)啟6.機(jī)組汽水系統(tǒng)排汽閥未開(kāi)啟7.環(huán)境溫度高8.停爐前沒(méi)有進(jìn)行手動(dòng)降壓操作。

通過(guò)排除客觀因素得到可以進(jìn)行優(yōu)化的主要原因?yàn)椋?.停爐后除氧器上水調(diào)閥開(kāi)度小2.凝泵再循環(huán)調(diào)閥沒(méi)有旁路3.停爐前沒(méi)有進(jìn)行手動(dòng)降壓操作。

3 制定對(duì)策

4 對(duì)策實(shí)施

4.1 按對(duì)策實(shí)施

對(duì)策實(shí)施一：停爐后除氧器上水調(diào)閥開(kāi)度開(kāi)至20%。

1、機(jī)組停爐后開(kāi)啟除氧器上水調(diào)閥開(kāi)度至20%的方案報(bào)有關(guān)部門(mén)審核批準(zhǔn)。

2、經(jīng)審核批準(zhǔn)后，小組停爐后，緩慢開(kāi)啟除氧器上水調(diào)閥開(kāi)度至20%上水至除氧器，以此來(lái)增加凝結(jié)水主用戶流量。

結(jié)果顯示：停爐后開(kāi)啟除氧器上水調(diào)節(jié)閥至20%開(kāi)度，凝結(jié)水主用戶流量增加452t/h，對(duì)策目標(biāo)得以實(shí)現(xiàn)。

對(duì)策實(shí)施二：凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)閥增設(shè)旁路閥

1、將增設(shè)凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)閥旁路閥的方案上報(bào)有關(guān)部門(mén)審核批準(zhǔn)。

3、小組成員張偉春對(duì)改造后的操作步驟進(jìn)行說(shuō)明：2號(hào)爐停運(yùn)后凝泵運(yùn)行期間，手動(dòng)緩慢開(kāi)啟凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)閥旁路閥至全開(kāi)狀態(tài)，增大凝結(jié)水再循環(huán)管路通流量，保證凝泵安全流量的前提下降低凝泵轉(zhuǎn)速。

結(jié)果顯示：2號(hào)機(jī)組停爐后，凝結(jié)水再循環(huán)流量增加248t/h，對(duì)策目標(biāo)得以實(shí)現(xiàn)。

對(duì)策實(shí)施三：停爐前主汽壓力滑至8.73MPa后進(jìn)行手動(dòng)降壓

1、機(jī)組停運(yùn)過(guò)程中停爐前主汽壓力滑至8.73MPa后進(jìn)行手動(dòng)降壓的方案報(bào)有關(guān)部門(mén)審核批準(zhǔn)。

2、經(jīng)審核批準(zhǔn)后，機(jī)組停機(jī)操作中，在主蒸汽壓力滑至9MPa左右時(shí)，將主蒸汽壓力控制方式由滑壓模式切至定壓模式，手動(dòng)降低壓力設(shè)定值，繼續(xù)降低主蒸汽壓力。

3、TF退出后，控制鍋爐燃料量，同時(shí)適當(dāng)開(kāi)打高調(diào)閥，繼續(xù)降低主汽壓力，控制主汽壓下降速率≤0.05MPa/min。

結(jié)果顯示：2號(hào)機(jī)組停爐后鍋爐初壓力降低至4.8MPa，小于5MPa，對(duì)策目標(biāo)得以實(shí)現(xiàn)。

5 效果檢查

對(duì)策實(shí)施后，機(jī)組最近組5次停爐后凝泵電耗進(jìn)行計(jì)算：

（13032+12971+12822+13039+12883）/5=12956 kW·h

通過(guò)對(duì)策實(shí)施減少了鍋爐停運(yùn)后凝泵運(yùn)行電耗，凝泵運(yùn)行電耗已有22152kW·h縮短為12956W·h。

6 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)本次課題鍋爐停運(yùn)過(guò)程中采取措施降低鍋爐主蒸汽壓力來(lái)減小凝泵運(yùn)行時(shí)間，并且在鍋爐停運(yùn)后開(kāi)大除氧器上水調(diào)閥開(kāi)度，增加一路“凝汽器-除氧器-凝汽器”的凝結(jié)水主用戶通路，以及增設(shè)凝泵再循環(huán)調(diào)閥旁路，從而降低凝泵轉(zhuǎn)速和電流，減小了機(jī)組停運(yùn)后凝泵運(yùn)行電耗。

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