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    基于HTRI對變換蒸汽過熱器的優(yōu)化設(shè)計(jì)

    2021-12-04 09:09:26曹真真王現(xiàn)利王亞樂
    氮肥與合成氣 2021年12期
    關(guān)鍵詞:校核換熱器蒸汽

    曹真真,王現(xiàn)利,王亞樂

    (河南心連心化學(xué)工業(yè)集團(tuán)股份有限公司,河南新鄉(xiāng) 453731)

    煤化工項(xiàng)目變換裝置第一變換爐(R1501)內(nèi)反應(yīng)熱通過副產(chǎn)S40級(jí)中壓過熱蒸汽(壓力為4.2 MPa,溫度為398 ℃)及預(yù)熱變換爐進(jìn)口原料氣的方式回收,第二變換爐(R1502)反應(yīng)熱通過副產(chǎn)次中壓蒸汽或低壓蒸汽的方式回收。在不同時(shí)期建設(shè)的變換裝置中,熱量回收在原有流程基礎(chǔ)上有所改進(jìn),結(jié)合老裝置實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn),在新建變換裝置設(shè)計(jì)過程中,利用HTRI軟件對蒸汽過熱器(E1502)進(jìn)行設(shè)計(jì)優(yōu)化,以滿足裝置運(yùn)行期間的不同操作工況,保障系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行。

    1 變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程對比

    1.1 1#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程

    1#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程為變換裝置副產(chǎn)蒸汽的傳統(tǒng)流程(見圖1),整體流程為變換氣與鍋爐給水呈全逆流形式換熱,中壓鍋爐給水經(jīng)過逐級(jí)提溫,在E1502出口提溫至S40級(jí)的過熱蒸汽。其中R1502因采用的是傳統(tǒng)變換爐,CO反應(yīng)轉(zhuǎn)化率較低,其出口氣體熱量主要用于預(yù)熱變換系統(tǒng)冷凝液及高壓鍋爐給水,剩余熱量則通過副產(chǎn)S05級(jí)的低壓蒸汽(壓力為0.52~0.53 MPa,溫度為165 ℃)消耗。

    圖1 1#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程

    1.2 2#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程

    2#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程(見圖2)在1#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程的基礎(chǔ)上有所改進(jìn)。首先,從R1501出口的變換氣按照45∶55的體積比分為兩路,分別用于副產(chǎn)過熱蒸汽及預(yù)熱R1501進(jìn)口變換氣。其次,R1502采用等溫變換技術(shù),其CO的反應(yīng)轉(zhuǎn)化率相對于傳統(tǒng)變換爐來說提高了1.27倍,反應(yīng)生成熱也會(huì)相應(yīng)提高,與R1502配套的汽包中通過副產(chǎn)2.7 MPa的次中壓蒸汽來回收熱量。

    圖2 2#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程

    1.3 對比分析

    2#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程中,R1501出口分為兩路進(jìn)入E1501及E1502,此種方式可以增大E1501的傳熱溫差,使得在同等換熱負(fù)荷下可以適當(dāng)減小換熱器的面積,減少設(shè)備投資。

    2#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程中,R1502因采用等溫變換爐,變換反應(yīng)熱通過副產(chǎn)次中壓蒸汽進(jìn)行熱量回收,1#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程中R1502出口溫度為295.5 ℃,熱值低,通過加熱變換凝液及預(yù)熱去鍋爐脫鹽水的方式回收熱量。

    1#變換裝置副產(chǎn)蒸汽與2#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程運(yùn)行參數(shù)對比見表1。由表1可以看出:2#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程在副產(chǎn)S40級(jí)過熱蒸汽、S05飽和蒸汽的同時(shí),副產(chǎn)2.7 MPa次中壓飽和蒸汽23 379 kg/h,熱量回收方式更加經(jīng)濟(jì)。

    表1 1#與2#變換裝置流程運(yùn)行參數(shù)對比

    根據(jù)1#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程運(yùn)行經(jīng)驗(yàn),變換副產(chǎn)S40蒸汽運(yùn)行過程中催化劑活性逐漸下降,催化劑運(yùn)行后期R1501出口溫度會(huì)逐步降低(目前最低降至410 ℃),直接影響S40級(jí)蒸汽的過熱溫度,且在實(shí)際運(yùn)行過程中,為回收高品質(zhì)的S40級(jí)蒸汽并降低E1503出口變換氣的運(yùn)行溫度,將會(huì)對S40級(jí)蒸汽進(jìn)行降壓操作。因此,E1502換熱面積不僅需要滿足正常運(yùn)行工況,而且需要滿足R1501催化劑運(yùn)行后期出口溫度較低時(shí)、過熱蒸汽壓力較低時(shí)過熱器蒸汽出口溫度在400 ℃以上的工藝需求。

    2 HTRI設(shè)計(jì)優(yōu)化

    目前,在國內(nèi)化工裝置設(shè)計(jì)過程中,換熱器的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算所依賴的計(jì)算機(jī)軟件主要有2款,分別為美國傳質(zhì)及換熱協(xié)會(huì)研發(fā)的HTRI軟件[1]和基于ASPEN軟件基礎(chǔ)上的EDR換熱器計(jì)算軟件,兩者在換熱器設(shè)計(jì)市場中的應(yīng)用均比較廣泛。筆者利用HTRI軟件,結(jié)合實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)值,對E1502進(jìn)行校核優(yōu)化設(shè)計(jì)。

    2.1 設(shè)計(jì)工況

    1#、2#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程的E1502運(yùn)行參數(shù)見表2。初始設(shè)計(jì)中,1#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程與2#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程在過熱蒸汽產(chǎn)汽質(zhì)量流量相差5.22 t/h的情況下,換熱面積相同,初步認(rèn)為2#新建變換裝置中E1502設(shè)備換熱面積偏小,故結(jié)合實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn),對2#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程中的E1502在4種工況下對設(shè)備進(jìn)行校核驗(yàn)算。4種工況分別為:工況一為表2中2#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程;工況二為在工況一基礎(chǔ)上,E1502副產(chǎn)過熱蒸汽壓力為3.4 MPa;工況三為在工況一基礎(chǔ)上,R1501出口溫度為410 ℃;工況四為在工況一的基礎(chǔ)上,E1502副產(chǎn)過熱蒸汽壓力為3.4 MPa、R1501出口溫度為410 ℃。

    表2 1#與2#變換裝置副產(chǎn)蒸汽流程E1502運(yùn)行參數(shù)對比

    2.2 換熱器參數(shù)方案

    根據(jù)初始換熱器設(shè)計(jì)參數(shù)及場地平面布局,選定2個(gè)換熱器設(shè)計(jì)方案進(jìn)行校核計(jì)算:方案一為BEU型換熱器,內(nèi)徑為1 300 mm,換熱管參數(shù)為Φ25 mm×2 mm×3 500 mm;方案二為BEU型換熱器,內(nèi)徑為1 300 mm,換熱管參數(shù)Φ25 mm×2 mm×4 000 mm。

    2.3 輸入?yún)?shù)及結(jié)果分析

    (1)在HTRI管殼式換熱器模型中直接輸入E1502工況一條件下的冷熱物流參數(shù),包括物料的流量、壓力、氣化率、污垢熱阻等參數(shù)。其中,因變換氣體為多種組分的混合物,其物性參數(shù)需要從文獻(xiàn)或工藝包中獲得,或者通過ASPEN工藝流程模擬軟件中得到。利用軟件間的導(dǎo)入接口將物性數(shù)據(jù)從ASPEN中導(dǎo)入HTRI,從而保證計(jì)算的準(zhǔn)確性,導(dǎo)入的物性數(shù)據(jù)主要有介質(zhì)的導(dǎo)熱系數(shù)、密度、熱容、黏度等(見圖1)。

    圖1 物性數(shù)據(jù)導(dǎo)入HTRI后對話框

    (2)輸入換熱器的相關(guān)結(jié)構(gòu)參數(shù),通過調(diào)整管束布局、管束與殼程間距、擋板等參數(shù)使其滿足國標(biāo)要求(見圖2、圖3),最終輸出不同工況下?lián)Q熱器面積余量及壓降。依據(jù)4種操作工況及2種換熱器方案不同組合方式,得出表3中不同工況的校核結(jié)果。

    圖2 換熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)對話框

    圖3 換熱器管束間隙調(diào)整對話框

    表3 不同工況校核結(jié)果

    換熱器的校核計(jì)算輸出結(jié)果中[2],除了需要換熱面積余量、管程壓降、殼程壓降滿足設(shè)計(jì)要求外,還要對換熱器管束的振動(dòng)情況、熱阻分布、管殼程介質(zhì)流速、殼程流體的折流板管孔與管子間的泄漏流路比例A、流體流經(jīng)折流板缺口處的錯(cuò)流流路比例B等流體通過比例進(jìn)行分析,保證換熱器計(jì)算結(jié)果無振動(dòng)[3]、錯(cuò)流流路比例分析值B在0.6以上(見圖4)。

    圖4 結(jié)果輸出對話框

    經(jīng)查《化工工藝設(shè)計(jì)手冊》[4]可知,換熱器的面積余量在15%以上時(shí)為合格,根據(jù)表3分析可知,換熱器運(yùn)行壓降均合格,實(shí)際運(yùn)行過程中對過熱蒸汽進(jìn)行降壓操作對E1502的換熱效率并未產(chǎn)生不利的影響,初始設(shè)計(jì)參數(shù)方案一滿足運(yùn)行要求;催化劑運(yùn)行末期R1501出口溫度降低至410 ℃時(shí),初始設(shè)計(jì)換熱器的面積余量僅為4%左右,不滿足換熱器的設(shè)計(jì)要求,需要對換熱器進(jìn)行加大處理。故經(jīng)過對比,新建裝置E1502最終進(jìn)行方案變更,采用方案二。

    3 結(jié)語

    (1)結(jié)合實(shí)際運(yùn)行參數(shù)對新建裝置進(jìn)行驗(yàn)算,對于其設(shè)計(jì)工作進(jìn)行指導(dǎo)是非常必要的。新建裝置R1501在工藝包數(shù)據(jù)中共列舉出了12種操作工況,但與實(shí)際裝置運(yùn)行對比發(fā)現(xiàn),仍然存在工況的丟失。出現(xiàn)此種情況可能是受工人操作、催化劑廠家選擇等多方面原因的影響。

    (2)HTRI軟件為裝置設(shè)計(jì)工作提供較大幫助,工程技術(shù)人員掌握后可以對設(shè)計(jì)結(jié)果進(jìn)行校核,從操作運(yùn)行角度規(guī)避設(shè)計(jì)失誤。

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