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    M310型核主泵專用屏蔽轉(zhuǎn)運桶的設(shè)計研究

    2021-11-25 09:08:34汪海孫勝童明炎戴鈺冰吳紅偉
    機械工程師 2021年11期
    關(guān)鍵詞:水力法蘭屏蔽

    汪海,孫勝,童明炎,戴鈺冰,吳紅偉

    (中國核動力研究設(shè)計院一所,成都 610005)

    0 引言

    核電站主泵長期與反應(yīng)堆一回路冷卻劑接觸,一些放射性雜質(zhì)及活化產(chǎn)物沉積在其表面,形成放射性污染。根據(jù)核電站安全運行規(guī)定,主泵的水力部件需要在規(guī)定的服務(wù)期限內(nèi)返廠檢修,這就需要專用的屏蔽轉(zhuǎn)運桶對水力部件進行屏蔽包裝。根據(jù)GB 11806《放射性物品安全運輸規(guī)程》,屏蔽轉(zhuǎn)運桶必須滿足A類貨包的相關(guān)規(guī)定,如:能在設(shè)計的事故工況下保護水力部件不被損壞;能有效屏蔽水力部件的放射性劑量;能承受一定的內(nèi)壓、具有良好的密封性;能保證自身包容結(jié)構(gòu)的完整性;能耐低溫環(huán)境[1-2]。本文從屏蔽設(shè)計、結(jié)構(gòu)設(shè)計、結(jié)構(gòu)分析、試驗檢測、屏蔽驗證計算等方面開展了屏蔽轉(zhuǎn)運桶的設(shè)計研究。

    1 屏蔽能力設(shè)計

    根據(jù)核主泵檢修數(shù)據(jù)統(tǒng)計,水力部件各部位最大輻射水平別為:頂部為1 mSv/h,側(cè)面為450 mSv/h,底部為600 mSv/h[3]。屏蔽計算采用QAD-CG程序進行,QAD-CG程序是美國橡樹嶺國家實驗室研制的點核積分程序,是各種類型反應(yīng)堆屏蔽設(shè)計的基本程序,在我國獲得了廣泛認可并得到了業(yè)內(nèi)普遍認可。根據(jù)擬定的計算模型和條件,計算結(jié)果如表1所示。

    表1 不同鉛屏蔽厚度的空氣吸收劑量率 mGy/h

    可見,當(dāng)屏蔽轉(zhuǎn)運桶頂部、側(cè)面、底部的鉛屏蔽厚度分別為16、95、102 mm時可以保證表面輻射水平不超過2 mSv/h,距表面2 m處的輻射水平不超過0.1 mSv/h的,滿足GB 11806規(guī)范要求。

    2 結(jié)構(gòu)設(shè)計

    屏蔽轉(zhuǎn)運桶主要由壓緊法蘭、桶壁部件、桶底部件、端面法蘭、活節(jié)螺栓組件組成。其中桶底部件、桶壁部件、端面法蘭焊接成一個桶體,壓緊法蘭通過活節(jié)螺栓與桶體連接在一起,桶底部件與桶壁部件均采用中間灌鉛結(jié)構(gòu),屏蔽轉(zhuǎn)運桶的結(jié)構(gòu)如圖1所示。屏蔽轉(zhuǎn)運桶桶底的屏蔽能力等效于108 mm鉛屏蔽,桶壁的屏蔽能力等效于95 mm鉛屏蔽。屏蔽轉(zhuǎn)運桶頂部的屏蔽能力等效于125 mm鉛屏蔽。水力部件吊裝進入屏蔽轉(zhuǎn)運桶后,由壓緊法蘭通過24組均布的活節(jié)螺栓將水力部件緊固。水力部件通過自重壓緊墊片,在屏蔽轉(zhuǎn)運桶內(nèi)腔形成一個密封腔室,對屏蔽轉(zhuǎn)運桶內(nèi)腔充入一定壓力的氮氣就可以防止水力部件表面金屬氧化[4-6]。

    圖1 核主泵專用屏蔽轉(zhuǎn)運桶結(jié)構(gòu)圖

    屏蔽轉(zhuǎn)運桶結(jié)構(gòu)設(shè)計均采用了防止射線泄漏的措施,如將端面法蘭設(shè)計成凸臺形、進/排氣預(yù)埋管設(shè)計成曲線形等。

    3 結(jié)構(gòu)強度計算

    結(jié)構(gòu)強度計算主要考慮了水力部件自重對屏蔽轉(zhuǎn)運桶內(nèi)外壁及活節(jié)螺栓的影響。水力部件放入屏蔽轉(zhuǎn)運桶后,其自重由端面法蘭支撐,端面法蘭又將力傳遞到內(nèi)壁與外壁兩個結(jié)構(gòu)件上,因此此處可以簡化為屏蔽轉(zhuǎn)運桶內(nèi)外壁平均分配水力部件的自重。由于水力部件在運輸過程中必須全程預(yù)緊,因此采用假定屏蔽轉(zhuǎn)運桶在傾斜90°的極端情況下活節(jié)螺栓仍然能保證水力部件與屏蔽轉(zhuǎn)運桶的接觸面不產(chǎn)生相對位移作為條件來對活節(jié)螺栓進行強度計算。結(jié)構(gòu)強度計算的條件、計算依據(jù)、計算結(jié)果如表2所示。

    表2 屏蔽轉(zhuǎn)運桶結(jié)構(gòu)強度計算

    4 試驗仿真分析

    根據(jù)GB 11806規(guī)定,屏蔽轉(zhuǎn)運桶應(yīng)進行0.3 m跌落試驗和運輸加速度沖擊試驗[7-8]。

    4.1 跌落試驗分析

    跌落試驗分析采用了ANSYS中的LS-DYNA模塊進行計算,LS-DYNA的顯式算法能快速求解瞬時大變形動力學(xué)、大變形和多重線性準(zhǔn)靜態(tài)問題及復(fù)雜的接觸碰撞問題[9-11],并采用顯示動力分析的體單元solid164和殼單元shell163建立有限元模型。為簡化計算,將屏蔽轉(zhuǎn)運桶內(nèi)外壁之間所灌的鉛層去掉,而將鉛的質(zhì)量均勻分布到內(nèi)外壁上。由于跌落試驗時屏蔽轉(zhuǎn)運桶安裝在專用的箱體中,因此跌落試驗分析設(shè)置了箱體底面跌落、箱體短側(cè)邊跌落、箱體長側(cè)邊跌落、箱體中心45°跌落、箱體短邊45°跌落、箱體長邊45°跌落等6種跌落模式[12]。跌落時屏蔽轉(zhuǎn)運桶的最低點到剛性靶面上的距離為0.3 m,重力加速度為9.81 m/s2。

    屏蔽轉(zhuǎn)運桶的塑性變形按照ASME III NB 準(zhǔn)則進行控制,要求塑性應(yīng)變δ小于5%[13]。螺栓采用極值應(yīng)力進行控制,要求比較應(yīng)力σv不得超越靜態(tài)屈服極限[14]。

    經(jīng)過模擬計算,屏蔽轉(zhuǎn)運桶跌落后應(yīng)力及應(yīng)變情況如表3所示??梢娫?種不同的跌落模式下,屏蔽轉(zhuǎn)運桶的最大應(yīng)變?yōu)?.81%,不超過 ASME III NB 準(zhǔn)則規(guī)定的5%的限值;壓緊螺栓的最大比較應(yīng)力為554.36 MPa,不超過靜態(tài)屈服極限640 MPa。

    表3 屏蔽轉(zhuǎn)運桶跌落分析

    4.2 運輸加速度沖擊試驗

    運輸加速度沖擊試驗分析采用了ANSYS 中的Structural模塊進行計算,ANSYS Structure分析模塊是完整的結(jié)構(gòu)分析工具,具有一般靜力學(xué)、動力學(xué)和非線性分析能力及復(fù)合材料、斷裂、疲勞、優(yōu)化等分析功能[15],并采用了殼單元shell 181和實體單元solid 185建立有限元模型。運輸加速度沖擊試驗分析的載荷為在直角坐標(biāo)系的3個方向同時施加2g的加速度。

    圖2 屏蔽轉(zhuǎn)運桶塑性應(yīng)變云圖

    圖3 水力部件質(zhì)心與屏蔽轉(zhuǎn)運桶法蘭相對加速度值

    屏蔽轉(zhuǎn)運桶的運輸加速度沖擊試驗分析按照ASME III D3 WB3221-1的力學(xué)評定準(zhǔn)則來評定:

    式中:Pm為一次薄膜應(yīng)力強度;Pm+Pb為一次薄膜加一次彎曲應(yīng)力強度。屏蔽轉(zhuǎn)運桶的運輸加速度沖擊試驗應(yīng)力如表4所示。

    表4 運輸加速度沖擊試驗應(yīng)力

    5 屏蔽性能檢驗及分析

    為驗證屏蔽轉(zhuǎn)運桶的屏蔽能力,采用了Co-60放射源測試衰減情況,測試時在屏蔽轉(zhuǎn)運桶表面每隔100 mm×100 mm劃分為一個區(qū)域,測試結(jié)果表明最小的減弱倍數(shù)為110倍。

    5.1 正常工況下的屏蔽能力計算

    以主泵最大輻射水平600 mSv/h作為初始條件,采用QAD-CG程序計算出輻射劑量經(jīng)過110倍減弱倍數(shù)后在表面最大的輻射水平為0.2 mSv/h,在距表面2 m處最大的輻射水平為0.04 mSv/h,滿足規(guī)范要求,詳細的計算數(shù)據(jù)如表5所示。

    表5 屏蔽轉(zhuǎn)運桶正常工況與事故工況下的屏蔽計算結(jié)果

    5.2 事故工況下的屏蔽能力計算

    5.2.1 事故工況下鉛變形量計算

    事故工況下,屏蔽轉(zhuǎn)運桶鉛層的塌陷會直接影響其屏蔽能力。為保守考慮鉛的塌陷對屏蔽能的影響,此處采用《輻照核燃料運輸容器設(shè)計指南》推薦的經(jīng)驗公式計算出屏蔽轉(zhuǎn)運桶在水平跌落0.3 m和豎直跌落0.3 m后產(chǎn)生的軸向與徑向塌陷量,然后將二者疊加進行屏蔽能力計算。

    1)軸向塌陷量計算公式為

    式中:R為鉛層的外徑;W為屏蔽轉(zhuǎn)運桶及水力部件的總重;H為跌落高度;r為鉛層的內(nèi)徑;ts為外壁厚度;σs為外壁材料的屈服強度;σPb為鉛的流動應(yīng)力。代入相關(guān)參數(shù)計算得,ΔH=4.8 mm。

    2)徑向塌陷量計算。屏蔽轉(zhuǎn)運桶下落的重力勢能轉(zhuǎn)化為容器外殼、端頭變形的吸收能和鉛的變形能,由能量守恒定律可得:

    查《輻照核燃料運輸容器設(shè)計指南》表5-3得θ=6°。

    徑向塌陷量d、鉛層外徑R及變形區(qū)域?qū)?yīng)的角度θ之間的關(guān)系為

    代入相關(guān)數(shù)據(jù),計算得d=4.4 mm。

    綜上,屏蔽轉(zhuǎn)運桶在經(jīng)過0.3 m的豎直跌落后,在鉛層的軸向會產(chǎn)生4.8 mm的塌陷;屏蔽轉(zhuǎn)運桶在經(jīng)過0.3 m的水平跌落后,在鉛層的徑向會產(chǎn)生4.4 mm的塌陷。

    5.2.2 事故工況下的屏蔽能力計算

    在屏蔽轉(zhuǎn)運桶鉛層軸向產(chǎn)生4.8 mm塌陷、徑向產(chǎn)生4.4 mm塌陷后,通過QAD-CG程序計算出最大輻射劑量經(jīng)過110倍減弱倍數(shù)后表面最大的輻射水平為0.24 mSv/h,在距表面2 m處最大的輻射水平為0.046 mSv/h,同時屏蔽轉(zhuǎn)運桶事故工況下屏蔽能力的減弱不超過20%,滿足規(guī)范要求,詳細的計算數(shù)據(jù)如表5所示。

    6 結(jié)論

    經(jīng)過屏蔽計算、屏蔽檢測及對正常與事故工況下屏蔽能力驗證,本文完成了對屏蔽轉(zhuǎn)運桶屏蔽能力的設(shè)計;通過結(jié)構(gòu)設(shè)計、強度計算、力學(xué)分析,完成了對屏蔽轉(zhuǎn)運桶幾何結(jié)構(gòu)的設(shè)計與強度設(shè)計。分析及試驗檢測證明:屏蔽轉(zhuǎn)運桶的屏蔽性能滿足限值條件,能夠屏蔽核主泵的輻射劑量;屏蔽轉(zhuǎn)運桶在靜載荷條件下、跌落工況下、運輸加速度沖擊工況下的最大應(yīng)力與應(yīng)變均小于許用值,力學(xué)性能良好,能夠?qū)崿F(xiàn)對核主泵的支撐與保護。綜上,屏蔽轉(zhuǎn)運桶的屏蔽能力、結(jié)構(gòu)強度滿足GB 11806規(guī)范的要求。

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