徐鐘宇
摘要:本文針對純凝機組采用壓力匹配器進行供熱改造的汽源選擇問題,以某660MW機組為例,采用等效焓降法對壓力匹配器驅(qū)動蒸汽采用冷再蒸汽和熱再蒸汽的熱經(jīng)濟性進行計算、對比,得出在建議在條件允許時,應盡量使用冷再蒸汽作為高壓汽源。
關(guān)鍵詞:純凝機組 ?供熱改造 ?汽源選擇 ?等效焓降
前言
近年來,為了滿足市場不斷增長的熱負荷需求以及提高火電企業(yè)的經(jīng)營效益,對純凝機組進行供熱改造已成為一種趨勢。純凝機組供熱改造有多種途徑,如純凝改打孔、低真空循環(huán)水供熱改造、背壓式改造等,但從機組的改造的數(shù)量占比來說,打孔抽汽是目前應用的比較多的一種方式[1],已經(jīng)在300MW、600MW機組上有應用。由于相較于減溫減壓器經(jīng)濟性更高[2],對純凝機組打孔抽汽供熱的常見實施方式是使用壓力匹配器(熱壓機),在冷再(高排)/熱再、中低壓缸連通管上開孔,用高壓的冷再/熱再蒸汽作為驅(qū)動(引射)蒸汽,以中壓缸排汽作為被吸入蒸汽,該系統(tǒng)的示意圖如圖1所示。本文以某660MW汽輪機組為例,采用等效焓降法,定量分析了在額定工況下,采用冷再(高排)、熱再作為壓力匹配器驅(qū)動蒸汽的方案的經(jīng)濟性。
1 機組概況
本文分析的660MW汽輪機組的主要參數(shù)如表1所示。
2 熱經(jīng)濟性分析
由于壓力匹配器對進入其中的蒸汽溫度有所限制(小于300℃),所以無論是從冷再(高排)還是熱再抽汽,都必須要經(jīng)過減溫器減溫后才能進入壓力匹配器。壓力匹配器的驅(qū)動蒸汽減溫水取自再熱減溫水,來自給水泵中間抽頭。為了便于分析,假定在額定供熱工況下,該機組經(jīng)減溫后進入壓力匹配器的驅(qū)動蒸汽參數(shù)及其流量為:4.2MPa、254℃、25t/h。分析在進入壓力匹配器的驅(qū)動蒸汽參數(shù)和流量完全相同的情況下,分別取冷再(高排)、熱再作為壓力匹配器的高壓汽源,計算機組熱經(jīng)濟性的變化。
若壓力匹配器驅(qū)動蒸汽取自冷再,則根據(jù)能量和質(zhì)量平衡有:
其中 分別為冷再蒸汽、再熱減溫水、減溫后蒸汽的質(zhì)量流量, 分別為冷再蒸汽、再熱減溫水、減溫后蒸汽的焓值。同理,可以列出壓力匹配器以熱再作為驅(qū)動蒸汽時的關(guān)系式,從而求出相應的抽汽量和減溫水流量。
該問題屬于蒸汽(熱水)攜帶熱量出熱力系統(tǒng),應用等效焓降法,可以求出因為抽汽(給水)而引起的做功能力損失。
其中 分別是蒸汽、給水(減溫水)出系統(tǒng)引起的做功損失, 是冷再抽汽占主蒸汽量的份額, 是減溫水占主蒸汽量的份額。(公式4)表示的物理意義[3]是給水出系統(tǒng)損失工質(zhì) ,為了保持系統(tǒng)工質(zhì)的平衡,必須從凝汽器補入相同數(shù)量的化學除鹽水,由此可知通過加熱器NO.1至NO.j的水量均增加了 ,沿途將多吸熱 ,故做功損失為 。
同理,可以列出壓力匹配器以熱再作為驅(qū)動蒸汽時的能量、質(zhì)量平衡關(guān)系式,并根據(jù)等效焓降法分別求出抽汽和給水出熱力系統(tǒng)引起的做功損失。兩個方案的計算結(jié)果如表2所示。
由表2可知,采用冷再、熱再作為壓力匹配器的高壓驅(qū)動蒸汽將使機組熱經(jīng)濟性分別降低0.817%、1.222%,在其他條件不變的情況下,也就是使機組的供電煤耗相應分別增大0.817%、1.222%。以該660MW汽輪機機組年平均利用小時為5000小時,標煤價格1000元/噸計算,相對于冷再方案,使用熱再作為壓力匹配器高壓驅(qū)動蒸汽每年將增加燃料費用約400.95萬元(當前供電煤耗按300g/kWh計算)。
經(jīng)分析,使用熱再蒸汽作為驅(qū)動蒸汽時,由于再熱蒸汽的品質(zhì)更高,抽汽對機組的熱經(jīng)濟性影響更大,建議在純凝機組供熱改造中盡量采用冷再(高排)作為壓力匹配器的高壓驅(qū)動蒸汽。
3 結(jié)論
純凝機組采用打孔抽汽進行供熱改造,使用冷再(高排)作為壓力匹配器的高壓驅(qū)動蒸汽的經(jīng)濟性高于熱再。對于660MW機組,使用冷再方案的熱經(jīng)濟性較熱再提高0.405%。建議在條件允許時(例如考慮再熱器超溫等),盡量使用冷再抽汽供熱。
參考文獻:
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