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    模擬炮射試驗(yàn)氣密性與過載量關(guān)系分析

    2021-11-18 07:02:52曹塬羅建華何予涵
    環(huán)境技術(shù) 2021年5期
    關(guān)鍵詞:銅柱試品試驗(yàn)臺(tái)

    曹塬,羅建華,何予涵

    (西安北方光電科技防務(wù)有限公司,西安 710043)

    引言

    從1949年至今,我國武器裝備經(jīng)歷了從引進(jìn)、仿制到自主研發(fā)的過程,時(shí)至今日在武器裝備性能上取得了顯著的成就。在解決了從無到有的問題后,可靠性成為我國武器裝備發(fā)展急需解決的問題。在各類針對(duì)武器裝備的環(huán)境試驗(yàn)、可靠性試驗(yàn)中,我國也經(jīng)歷了從技術(shù)引進(jìn)到自主研發(fā)的過程,當(dāng)前面臨著提高試驗(yàn)精準(zhǔn)度、減少試驗(yàn)故障、保障試驗(yàn)質(zhì)量的難題與瓶頸。

    近年來末制導(dǎo)炮彈產(chǎn)品百花齊放,炮射武器裝備的力學(xué)強(qiáng)度抗沖擊性長期以來是研發(fā)、生產(chǎn)過程中的難點(diǎn),也是考核產(chǎn)品各項(xiàng)性能中的重點(diǎn)。在炮射試驗(yàn)中,發(fā)射藥量、環(huán)境溫濕度、筒壁溫度等均是影響試驗(yàn)過載的重要因素,如何在高過載下保證試驗(yàn)過載的精準(zhǔn)度,排除模擬炮射試驗(yàn)中不穩(wěn)定因素,是模擬炮射武器試驗(yàn)設(shè)備使用與維護(hù)的重點(diǎn)。

    1 模擬炮射試驗(yàn)簡介

    1.1 試驗(yàn)?zāi)康?/h3>

    用模擬末制導(dǎo)炮彈發(fā)射瞬間,驗(yàn)證被試品各零部件與整體抗高過載能力。通過試驗(yàn)檢查被試品外觀與物理結(jié)構(gòu)變化,測試被試品性能,并分解被試品,檢測各零部件抗沖擊能力,以此判斷其整體與部件的抗高過載性能、安全性、可靠性等是否滿足產(chǎn)品的要求。

    1.2 模擬試驗(yàn)原理

    在模擬炮射裝置內(nèi),用專用固定工裝,將被試品固定于試驗(yàn)艙內(nèi),通過調(diào)整發(fā)射藥量和燃燒室體積以控制過載大小,并以試驗(yàn)后銅柱的潰縮量經(jīng)公式計(jì)算獲取所需的過載加速度值,以此模擬末制導(dǎo)炮彈的實(shí)彈發(fā)射瞬間,如圖1所示。

    1.3 試驗(yàn)臺(tái)工作過程

    將加速部件5(見圖1)靠向模擬炮膛1并用螺母與其固定,裝有被試品的試驗(yàn)艙2位于試驗(yàn)臺(tái)加速室內(nèi),發(fā)射藥筒3裝入試驗(yàn)臺(tái)裝藥室內(nèi)并緊貼試驗(yàn)艙2底部的鋁柱,關(guān)閉閂體,試驗(yàn)臺(tái)管子內(nèi)腔充滿壓縮空氣,其壓力值達(dá)(1.7±0.15)MPa。

    圖1 模擬炮射試驗(yàn)臺(tái)

    當(dāng)試驗(yàn)臺(tái)控制柜電路給發(fā)射藥筒尾部電點(diǎn)火器提供電壓時(shí),發(fā)射藥被引燃,在燃燒形成的氣體壓力作用下,試驗(yàn)艙加速,加速度作用在被試品上。

    當(dāng)試驗(yàn)艙運(yùn)動(dòng)經(jīng)過排氣窗口時(shí),發(fā)射藥筒燃?xì)馀湃氪髿庵校a(chǎn)品試驗(yàn)艙行進(jìn)到模擬炮膛內(nèi),空氣被壓縮、產(chǎn)生制動(dòng)。被試驗(yàn)艙壓縮的空氣,從模擬炮膛經(jīng)連接孔進(jìn)入側(cè)管,再從側(cè)管進(jìn)入試驗(yàn)艙后面的空間。

    試驗(yàn)艙被制動(dòng)停下,并在壓縮空氣的作用下開始反向運(yùn)動(dòng),此時(shí)壓縮其后面的空氣并將其經(jīng)孔、側(cè)管排入模擬炮膛前部。在試驗(yàn)艙反向運(yùn)動(dòng)停止后,在其后面的壓縮空氣作用下,重新向前運(yùn)動(dòng)。試驗(yàn)艙在模擬炮膛內(nèi)可能要往復(fù)運(yùn)動(dòng)幾次,才可完全停頓下來。

    至此,試驗(yàn)臺(tái)工作結(jié)束。從試驗(yàn)臺(tái)上取出試驗(yàn)艙,并從試驗(yàn)艙中取出被試品,進(jìn)行試驗(yàn)結(jié)果分析。

    1.4 過載加速度測量方法

    1.4.1 膛壓法

    被試品應(yīng)在模擬炮射試驗(yàn)臺(tái)內(nèi)與實(shí)際火炮內(nèi)所受直線慣性力相等,膛壓與時(shí)間的曲線相似,公式、曲線(圖2)如下[1]:

    圖2 模擬炮射試驗(yàn)臺(tái)發(fā)射時(shí)(P-t)曲線

    式中:

    F1—火炮發(fā)射時(shí)被試品所受力的數(shù)值,單位為牛頓(N);

    F2—模擬炮射試驗(yàn)設(shè)備發(fā)射時(shí)被試品所受力的數(shù)值,單位為牛頓(N);

    P1—火炮發(fā)射時(shí)膛壓數(shù)值,單位為兆帕(MPa);

    P2—模擬炮射試驗(yàn)設(shè)備發(fā)射時(shí)膛壓數(shù)值,單位為兆帕(MPa);

    CK—膛內(nèi)模擬系數(shù);

    G1—實(shí)際炮彈重量數(shù)值,單位為千克(kg);

    G2—試驗(yàn)艙(包含被試品)重量數(shù)值,單位為千克(kg);

    D1—實(shí)際炮彈直徑數(shù)值,單位為毫米(mm);

    D2—試驗(yàn)艙直徑數(shù)值,單位為毫米(mm)。

    膛壓法的基本原理是牛頓第二定律F=ma,因此可知:

    式中:

    a—加速部件的加速度;

    P—加速部件所受壓強(qiáng);

    m—加速部件質(zhì)量;

    S—加速部件截面積。

    1.4.2 測壓銅柱測量法

    模擬炮射試驗(yàn)過載值的測量與計(jì)算,是由試驗(yàn)艙底座的測壓銅柱,利用金屬受力產(chǎn)生塑性形變的特性,通過測量測壓銅柱的變形量,經(jīng)計(jì)算確定其受到的作用力,從而得出過載值的一種物理測量方法,如圖3所示。

    圖3 測壓銅柱測量法原理示意圖

    試驗(yàn)時(shí),將測量裝置與試件鋼性連接到試驗(yàn)艙的運(yùn)動(dòng)體上,當(dāng)氣體或發(fā)射藥作用產(chǎn)生瞬間強(qiáng)沖擊,慣性體由于慣性不會(huì)立即隨導(dǎo)向安裝裝置向前移動(dòng),而是相對(duì)導(dǎo)向安裝裝置在慣性體運(yùn)動(dòng)腔內(nèi)反向移動(dòng),壓縮測壓銅柱,使測壓銅柱產(chǎn)生塑性變形。測量裝置與試件鋼性連接,可以認(rèn)為測得測量裝置所受到得過載即為試件得過載。其過載值計(jì)算公式如下:

    式中:

    A—加速度;

    P—測壓銅柱對(duì)照表數(shù)據(jù)(測壓銅柱生產(chǎn)廠家提供的對(duì)照表);

    S—銅柱受力面積;

    Dd—銅柱重量;

    Ddp—慣性體重量。

    2 影響試驗(yàn)過載因素

    在試驗(yàn)過程中,影響過載值的因素,主要與發(fā)射藥、試驗(yàn)臺(tái)各部件物理結(jié)構(gòu)有關(guān)。其中發(fā)射藥的溫度、濕度是影響其燃燒產(chǎn)生助推能量大小的主要因素。試驗(yàn)艙與模擬炮膛間隙、燃燒室的大小,是影響最終過載值的關(guān)鍵因素。

    2.1 發(fā)射藥溫度

    在模擬末制導(dǎo)炮彈炮射試驗(yàn)中,影響試驗(yàn)過載的最主要因素是對(duì)發(fā)射藥的溫度、濕度控制。關(guān)于溫度對(duì)發(fā)射藥化學(xué)反應(yīng)速率的影響,常用阿累尼烏斯公式表示:

    式中:

    k—表示反應(yīng)速率的反應(yīng)速率常數(shù)。

    由公式(7)可知,溫度越高,發(fā)射藥反應(yīng)速率越快,在其他試驗(yàn)條件不變的情況下,試驗(yàn)過載越大。

    2.2 發(fā)射藥濕度

    發(fā)射藥在某一特定溫度下,絕對(duì)濕度在由小增大的過程中,反應(yīng)速率呈由慢至快、再由快至慢的過程,直至無法燃燒。發(fā)射藥的絕對(duì)濕度大小與發(fā)射藥反應(yīng)速率成不規(guī)律關(guān)系[2]。

    2.3 發(fā)射藥燃燒室大小

    發(fā)射藥筒與試驗(yàn)艙底座之間的燃燒室,其空間體積越大,燃燒后產(chǎn)生的壓強(qiáng)則越小,若空間體積越小,則燃燒后產(chǎn)生的壓強(qiáng)越大。

    2.4 試驗(yàn)艙與模擬炮膛間隙

    發(fā)射藥引燃后產(chǎn)生的助推能量會(huì)因試驗(yàn)艙與模擬炮膛的間隙而部分損失,在試驗(yàn)過程中,間隙會(huì)因試驗(yàn)艙與模擬炮膛的反復(fù)摩擦而逐漸增大,助推能量損失的程度,取決于間隙的大小。

    3 實(shí)際試驗(yàn)控制

    對(duì)于發(fā)射藥溫度、濕度的控制,可以使用專用恒溫恒濕箱,從而保證試驗(yàn)所需過載。關(guān)于燃燒室空間體積的大小,由于發(fā)射藥筒緊貼試驗(yàn)艙底座凸起的鋁柱,則其空間體積大小可以通過調(diào)整試驗(yàn)艙底座鋁柱的長短來控制。但試驗(yàn)艙與模擬炮膛的間隙變化,則相對(duì)難以把控。

    4 密封間隙與過載關(guān)系分析

    在模擬末制導(dǎo)炮彈炮射過程中,試驗(yàn)艙在發(fā)射與退回時(shí)與模擬炮膛會(huì)進(jìn)行反復(fù)摩擦,產(chǎn)生磨損,使二者間隙增大。其中,試驗(yàn)艙所用鋼材質(zhì)為30GrMnSi,模擬炮膛鋼材質(zhì)為某特殊鋼材,在兩種材質(zhì)鋼摩擦過程中,模擬炮膛磨損可忽略不計(jì),其二者密封間隙的增大,主要為試驗(yàn)艙的30GrMnSi材質(zhì)磨損。我們以正向加速度(10 000±500)g為試驗(yàn)?zāi)繕?biāo),在相同的配重(3 kg)、發(fā)射藥溫度(25.5 ℃)、發(fā)射藥濕度(37 %)條件下分別用3枚同型號(hào)不同使用程度的試驗(yàn)艙, 通過調(diào)整發(fā)射藥量進(jìn)行驗(yàn)證,并根據(jù)過載值計(jì)算公式得到所需對(duì)比的過載。

    第一組數(shù)據(jù),取某型號(hào)(1#)新試驗(yàn)艙A,其外徑為生產(chǎn)圖紙尺寸2 103.81 mm,模擬炮膛內(nèi)徑為2 104.21 mm,A艙外徑與模擬炮膛內(nèi)徑間隙(圖1,6號(hào)位)為0.40 mm。以470 g發(fā)射藥進(jìn)行4次試驗(yàn),并根據(jù)公式算出試驗(yàn)過載值,得到表1數(shù)據(jù)。其中正向加速度4發(fā)平均值為9 998.50 g,反向加速度平均值為369.50 g。

    表1 試驗(yàn)艙A試驗(yàn)對(duì)比數(shù)據(jù)

    第二組數(shù)據(jù),取同型號(hào)(1#)已發(fā)射500次試驗(yàn)艙B,其外徑尺寸因試驗(yàn)過程磨損減小為2 103.68 mm,模擬炮膛內(nèi)徑為2 104.21 mm,B艙外徑與模擬炮膛內(nèi)徑間隙為0.53 mm。以470 g發(fā)射藥進(jìn)行4次試驗(yàn),得到表2中序號(hào)B1-B4數(shù)據(jù),正向加速度平均值為9 162.75 g,反向加速度平均值為319.50 g。

    將發(fā)射藥增加5 g至475 g進(jìn)行4次試驗(yàn),得到表2中序號(hào)B5-B8數(shù)據(jù)。正向加速度平均值為9 941.50 g ,反向加速度平均值為388.75 g。

    表2 試驗(yàn)艙B試驗(yàn)對(duì)比數(shù)據(jù)

    第三組數(shù)據(jù),取同型號(hào)(1#)已發(fā)射2 000次試驗(yàn)艙C,外徑尺寸為2 103.34 mm,模擬炮膛內(nèi)徑為2 104.21 mm,C艙外徑與模擬炮膛內(nèi)徑間隙為0.87 mm。以470 g發(fā)射藥進(jìn)行4次試驗(yàn),得到表3中序號(hào)C1-C4數(shù)據(jù),正向加速度平均值為8 192.25 g,反向加速度平均值為286.00 g。

    將發(fā)射藥由470 g逐次遞增5 g至490 g,進(jìn)行4次試驗(yàn),得到表3中序號(hào)C5-C8數(shù)據(jù)。正向加速度平均值為8 400.25 g,反向加速度平均值為324.50 g。

    表3 試驗(yàn)艙C試驗(yàn)對(duì)比數(shù)據(jù)

    根據(jù)三組試驗(yàn)數(shù)據(jù),我們發(fā)現(xiàn)在470 g發(fā)射藥條件下,A、B、C三個(gè)試驗(yàn)艙分別得到平均正向加速度A:9 998.50 g、B:9 162.75 g、C:8 192.25 g。由于磨損程度不同,試驗(yàn)艙外徑與炮膛內(nèi)徑的間隙逐漸增大,密封性能逐漸減小,導(dǎo)致發(fā)射藥引燃后加速度因二者間隙增大導(dǎo)致?lián)p失程度逐漸增大,影響所需試驗(yàn)結(jié)果,如圖4所示。

    對(duì)比表1與表2(B5-B8)數(shù)據(jù),得到A、B試驗(yàn)艙平均正向加速度分別為A:9 998.50 g、B:9 941.50 g。我們發(fā)現(xiàn)通過增加發(fā)射藥量,可以彌補(bǔ)因試驗(yàn)艙與模擬炮膛間隙增大而導(dǎo)致的能量損失增大,從而得到目標(biāo)加速度值。

    對(duì)比表3中C1-C4與C5-C8數(shù)據(jù),在發(fā)射藥量為470 g時(shí),平均正向加速度為8 192.25 g。通過逐步增加發(fā)射藥量后,雖然試驗(yàn)加速度值有所增加,C5-C8平均正向加速度8 400.25 g,但最大值只有8 493 g,出于安全考慮無法增加更多發(fā)射藥量,并且對(duì)比C5、C6和C7、C8數(shù)據(jù),加速度值并沒有因發(fā)射藥量增加而增大,試驗(yàn)艙與模擬炮膛間隙增大而導(dǎo)致的能量損失,在到達(dá)一定程度后,無法通過增加發(fā)射藥量來解決過載過小問題。

    4 總結(jié)

    本文通過三組不同條件下的試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比,分析了模擬末制導(dǎo)炮彈炮射試驗(yàn)中,因試驗(yàn)艙磨損而導(dǎo)致加速度值減小的情況,并對(duì)解決方法進(jìn)行了分析。

    通過數(shù)據(jù)對(duì)比可以發(fā)現(xiàn),發(fā)射藥引燃后提供的助推能量,會(huì)因試驗(yàn)艙與模擬炮膛的間隙而發(fā)生能量損失,間隙的大小在一定范圍內(nèi),能量損失可通過增加發(fā)射藥量的方法來解決,并得到所需目標(biāo)過載值。但間隙過大時(shí),在安全范圍內(nèi)增加發(fā)射藥量已無法彌補(bǔ)過大的能量損失,且過載并不會(huì)因增加發(fā)射藥量而繼續(xù)增大,此時(shí)只能通過制作新試驗(yàn)艙,或更換新試驗(yàn)艙底座來解決間隙過大問題。

    在模擬炮射試驗(yàn)工作中,實(shí)驗(yàn)室應(yīng)有備用試驗(yàn)艙與備用試驗(yàn)艙底座,以確保試驗(yàn)準(zhǔn)確率與試驗(yàn)進(jìn)度。本文可為同類試驗(yàn)的故障分析與解決方案提供參考依據(jù)。

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