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    頂板爆破與水力壓裂末采防沖技術(shù)效果對(duì)比分析

    2021-11-09 08:28:50白俊杰
    山東煤炭科技 2021年10期
    關(guān)鍵詞:微震覆巖水力

    白俊杰

    (烏審旗蒙大礦業(yè)有限責(zé)任公司,內(nèi)蒙古 鄂爾多斯 017300)

    目前國(guó)內(nèi)煤炭企業(yè)優(yōu)先采用頂板水力壓裂技術(shù)[1],取得了顯著成效。沖擊地壓工作面末采階段頂板水力壓裂無(wú)法有效對(duì)覆巖應(yīng)力分布、應(yīng)力傳遞路徑[2]等重要沖擊要素進(jìn)行有效干預(yù)、消除,更無(wú)法避免不同沖擊要素的疊加。國(guó)內(nèi)已有對(duì)切眼頂板爆破與水力壓裂技術(shù)的對(duì)比成果[3-4],但至今未見沖擊地壓工作面末采階段中兩項(xiàng)技術(shù)的對(duì)比。通過(guò)對(duì)比分析,證實(shí)傳統(tǒng)的頂板爆破手段具有明顯的“兩大功能”,能有效彌補(bǔ)頂板水力壓裂技術(shù)不足。

    1 工程概況

    納林河二號(hào)礦井31103-2 和31121 工作面均為雙回撤通道布置的大采高綜采工作面,埋深大約600 m,煤層厚度6 m,煤層和頂板巖層均具有強(qiáng)沖擊傾向性,末采階段具有強(qiáng)沖擊危險(xiǎn)等級(jí)。

    根據(jù)頂板取芯柱狀圖,設(shè)計(jì)兩種不同頂板處置方案的技術(shù)參數(shù),如圖1。

    圖1 末采階段頂板處置方案

    2 頂板處理方案

    2.1 水力壓裂

    31121 主回撤通道頂板水力壓裂相關(guān)參數(shù)見表1,注水泵型號(hào)為BZW123/40,注水泵壓不小于30 MPa,單次壓裂時(shí)間不小于50 min。

    表1 頂板水力壓裂施工參數(shù)

    2.2 頂板爆破

    31103-2 主回撤通道爆破技術(shù)參數(shù)見表2,同組內(nèi)高、低位孔間距控制在1~1.5 m 之內(nèi),爆破孔直徑89 mm。

    表2 31103-2 工作面主回撤通道頂板爆破孔施工參數(shù)

    3 頂板處置技術(shù)分析及檢驗(yàn)

    3.1 理論分析

    (1)水力預(yù)裂裂縫擴(kuò)展的基本條件

    裂縫擴(kuò)展力學(xué)模型[5]如圖2,根據(jù)彈性力學(xué)理論[6],裂隙要繼續(xù)擴(kuò)展,必須要克服表面粘結(jié)力。根據(jù)Darcy 定律,裂縫擴(kuò)展的注水壓力P,即:

    圖2 切槽裂縫擴(kuò)展力學(xué)模型

    式中:σα為水壓力,MPa;σv為垂直地應(yīng)力,MPa;σh為水平地應(yīng)力,MPa;Rt為巖石抗拉強(qiáng)度,MPa;l為擴(kuò)展長(zhǎng)度,m;v為流速,m/s;k為水在巖體中的滲透率,md。

    結(jié)論:根據(jù)公式(1)和(2)計(jì)算得,31121工作面頂板水力壓裂的注水壓力P=18.5 MPa,注水泵為BZW123/40,輸出壓力能滿足壓裂要求。經(jīng)帶壓注水檢測(cè),相鄰壓裂孔出水,說(shuō)明10 m 間距水力壓裂孔裂隙半徑相互重疊,達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

    (2)爆破裂隙發(fā)育分析

    根據(jù)現(xiàn)有爆破理論[7],炸藥爆破后,從爆破源向外依次形成壓碎區(qū)、破裂區(qū)和震動(dòng)區(qū)。由于爆破無(wú)自由面情況下進(jìn)行的,不耦合裝藥時(shí),可以按爆炸應(yīng)力波計(jì)算單孔爆破的破裂區(qū)范圍,裝藥爆破后作用于孔壁上徑向應(yīng)力峰值,即初始沖擊壓力Pr為:

    式中:ρe為爆破筒裝藥密度,0.77×103kg/m3;D為 爆 速,3710 m/s;dc為 炸 藥 直 徑,Φ70mm 爆破筒,雙排藥卷;db為炮孔直徑,89 mm;n為爆生氣體碰撞巖壁時(shí)產(chǎn)生的應(yīng)力增大倍數(shù),介于8~11,取n=10。采用煤礦二級(jí)許用乳化炸藥(Φ35 mm×300 mm×300 mm),藥卷密度1.1×103kg/m3。

    將以上相關(guān)參數(shù)代入公式(3)進(jìn)行計(jì)算,Pr=3473 MPa。

    式中:σt為煤巖體的抗拉強(qiáng)度,2 MPa;b為波速比,b=μ/(1-μ)=0.25;α為應(yīng)力波衰減系數(shù),α=2-b=1.75;rc為炮孔直徑,89 mm。將以上參數(shù)代入由公式(4)計(jì)算得出:R=4.38 m??紤]綜合預(yù)裂增大系數(shù)K=1.3,則單孔爆破巖體的最遠(yuǎn)裂隙發(fā)育范圍R'=k×R=5.69 m。

    結(jié)論:間距按10 m 布置,爆破后相鄰爆破孔之間裂隙貫通。

    3.2 實(shí)施效果現(xiàn)場(chǎng)檢驗(yàn)

    采用CXK12(A)礦用本安型鉆孔成像儀進(jìn)行窺視檢驗(yàn),如圖3、圖4。

    圖3 頂板分段定向水力壓裂后鉆孔窺視結(jié)果

    圖4 爆破模型及窺視結(jié)果(3.3 m 平行孔)

    3.3 末采階段覆巖應(yīng)力分布模擬

    根據(jù)已有的頂板巖層應(yīng)力觀測(cè)資料,利用surfer 對(duì)末采期間煤層上方60 m 范圍頂板巖層內(nèi)應(yīng)力分布情況和應(yīng)力等值線分布進(jìn)行模擬。

    (1)頂板分段水力壓裂后,壓裂處理段附近區(qū)域的應(yīng)力分布規(guī)律和傳遞路徑均未見明顯變化,壓裂所產(chǎn)生的裂縫在停壓后,在圍巖應(yīng)力的擠壓下,基本呈閉合狀態(tài),如圖5(a)、圖6(a)所示。頂板水力壓裂可形成預(yù)制裂隙,縮小采空區(qū)頂板垮落步距,降低來(lái)壓強(qiáng)度,但無(wú)法有效對(duì)末采貫通階段超前范圍覆巖應(yīng)力分布、巷道群上方高集中應(yīng)力傳遞路徑等重要沖擊要素進(jìn)行有效干預(yù)、消除,更無(wú)法有效避免不同沖擊要素的疊加。

    (2)頂板“高+低”位爆破后,裝藥爆破段附近區(qū)域的應(yīng)力水平明顯降低,與破碎區(qū)范圍相對(duì)應(yīng),爆破破碎區(qū)域的應(yīng)力等值線水平大幅度降低,爆破后破碎區(qū)范圍巖石內(nèi)裂縫呈現(xiàn)塊狀、局部粉碎狀態(tài),出現(xiàn)阻斷應(yīng)力傳遞路徑的現(xiàn)象,如圖5(b)、圖6(b)所示。頂板爆破可形成大范圍裂隙,并形成爆破壓碎區(qū),對(duì)工作面采動(dòng)壓力的傳遞路徑形成有效阻隔,對(duì)主回撤通道形成保護(hù)作用,避免了不同沖擊要素的疊加,消除了沖擊力源的復(fù)雜性。

    圖5 回撤通道末采階段覆巖應(yīng)力分布矢量圖

    圖6 回撤通道末采階段覆巖應(yīng)力等值線圖

    4 末采階段防沖監(jiān)測(cè)結(jié)果

    4.1 回撤通道煤體應(yīng)力變化情況

    (1)主回撤通道

    實(shí)施頂板爆破后,主回撤通道煤體應(yīng)力值平穩(wěn),最大值7.2 MPa;實(shí)施頂板水力壓裂后,主回撤通道3#、4#煤體應(yīng)力計(jì)呈現(xiàn)紅色預(yù)警,如圖7(a)。

    (2)輔回撤通道

    實(shí)施頂板爆破后,應(yīng)力計(jì)監(jiān)測(cè)值基本平穩(wěn),189#應(yīng)力計(jì)監(jiān)測(cè)值最大值14.0 MPa,通道內(nèi)其余應(yīng)力計(jì)均無(wú)預(yù)警;實(shí)施頂板水力壓裂后,末采階段主回撤通道5#、6#煤體應(yīng)力計(jì)呈現(xiàn)紅色預(yù)警,如圖7(b)。

    圖7 回撤通道末采階段應(yīng)力計(jì)變化圖

    小結(jié):兩種不同頂板處理手段技術(shù)條件下應(yīng)力變化差異明顯,爆破具有更強(qiáng)的預(yù)制裂隙,并阻斷采動(dòng)應(yīng)力傳遞路徑的功能,爆破形成的破碎區(qū)對(duì)主回撤通道形成保護(hù)作用。

    4.2 微震監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)比

    31121 末采階段(距離回采貫通40 m 范圍),微震事件總頻次539 個(gè),單日頻次日均77 個(gè),釋放總能量8.0×105J,104及以上事件5 個(gè),末采階段強(qiáng)動(dòng)載效應(yīng)明顯,沖擊風(fēng)險(xiǎn)極高。

    31103-2 較之于31121 末采階段,微震事件頻次降低78%,釋放總能量降低81.1%,未出現(xiàn)104及以上事件,末采階段未出現(xiàn)強(qiáng)動(dòng)載效應(yīng),微震事件呈現(xiàn)“低頻、低能”的特征,沖擊風(fēng)險(xiǎn)消除。末采階段微震監(jiān)測(cè)對(duì)比見表3。

    表3 末采階段微震監(jiān)測(cè)對(duì)比(KJ551)

    5 結(jié)論

    (1)爆破較之于頂板水力壓裂具有更強(qiáng)的切頂、預(yù)制裂隙功能,爆破形成的壓碎區(qū)和裂隙區(qū)不會(huì)出現(xiàn)再次閉合現(xiàn)象,改善了末采階段覆巖應(yīng)力分布情況。

    (2)爆破后形成的壓碎區(qū)和裂隙區(qū),相較于周圍巖體呈松散狀態(tài),起到阻斷采動(dòng)壓力傳遞路徑的功能,并對(duì)主要巷道形成卸壓保護(hù)的作用。

    (3)較大的爆破能量提前消除了頂板巖層彈性能量聚積的條件,末采階段始終處于“低頻、低能”的狀態(tài)。

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