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    長江中上游大水位差碼頭鋼管混凝土樁基礎(chǔ)設(shè)計

    2021-11-07 07:30:26李春平
    港工技術(shù) 2021年5期
    關(guān)鍵詞:碼頭樁基鋼管

    李春平,王 彪

    (中交第二航務(wù)工程勘察設(shè)計院有限公司,湖北 武漢 430071)

    引言

    樁基部分占碼頭造價一半以上,同時樁基直接決定了碼頭結(jié)構(gòu)是否安全穩(wěn)定,因此樁基設(shè)計對于碼頭結(jié)構(gòu)設(shè)計而言非常關(guān)鍵。目前,河港普遍采用高樁梁板結(jié)構(gòu)型式,常用的樁基結(jié)構(gòu)型式有PHC管樁、鋼管樁、灌注樁、嵌巖樁等。長江中上游地區(qū)由于其水流力大、水位差大的特點(diǎn),同時具備中風(fēng)化巖等良好樁基持力層,常見的樁基型式為全直灌注型嵌巖樁并采用鋼護(hù)筒護(hù)壁。對于此類碼頭,由于持力層可達(dá)到較高的飽和單軸抗壓強(qiáng)度,豎向承載力均可滿足要求。巖體之上又有較厚覆蓋層,在水平荷載作用時,其上覆土層即滿足水平承載力要求,大多數(shù)情況下起控制的因素為碼頭結(jié)構(gòu)位移。在碼頭結(jié)構(gòu)設(shè)計中,設(shè)計人員基于保守考慮,通常做法是將鋼管強(qiáng)度作為富裕儲備,僅考慮砼芯柱的作用,實際受力機(jī)理應(yīng)是鋼管和混凝土共同受力。在建筑和橋梁工程中,對鋼管混凝土樁基礎(chǔ)有一定的研究,如萬城勇等[1]通過試驗研究了配筋率、縱向受力鋼筋屈服強(qiáng)度等對鋼管混凝土受力性狀影響的變化規(guī)律。查曉雄等[2]利用疊加原理,提出了配筋鋼管混凝土構(gòu)件的軸壓和抗彎承載力計算公式。千島湖大橋是國內(nèi)首次對鋼管混凝土樁大規(guī)模應(yīng)用的樁基。但在水運(yùn)工程尤其是碼頭工程中,鮮見對鋼管混凝土樁基的研究應(yīng)用。

    本文以宜昌港宜都港區(qū)枝城作業(yè)區(qū)鐵水聯(lián)運(yùn)碼頭一期工程為依托,利用易工有限元軟件進(jìn)行有限元建模分析,探討鋼管混凝土樁基中樁徑、鋼管壁厚、砼強(qiáng)度等級、排架樁數(shù)、排架橫撐對碼頭結(jié)構(gòu)位移的影響,為基于鋼管混凝土樁基碼頭設(shè)計提供參考。

    圖1 碼頭結(jié)構(gòu)斷面示意圖

    1 宜昌某碼頭實例

    1.1 自然條件

    1)風(fēng)速采用9 級風(fēng),V=22 m/s。

    2)設(shè)計高水位:47.20 m(三峽成庫后,控制枝城站流量56 700 m3/s 所對應(yīng)的擬建港區(qū)水位);

    設(shè)計低水位:35.27 m(保證率98 %);設(shè)計河底高程:30.77 m。

    3)碼頭前沿最大流速為2.0 m/s。

    4)樁基持力層:灰?guī)r,飽和單軸抗壓強(qiáng)度23.1 MPa。

    1.2 碼頭結(jié)構(gòu)

    平臺總長265 m,寬30 m。排架間距為8.8 m,共32 榀排架。排架基礎(chǔ)采用鋼管混凝土樁基礎(chǔ),前排樁縱向設(shè)置鋼縱撐,為增加碼頭平臺的橫向剛度,橫向樁與樁之間設(shè)鋼橫撐。平臺上部結(jié)構(gòu)由橫梁、前邊梁、后邊梁、軌道梁、縱梁、迭合面板、系纜平臺和鋼靠船構(gòu)件等組成。

    鋼管混凝土樁徑:選用6 種樁徑來分析,分別為0.9 m、1.0 m、1.1 m、1.2 m、1.3 m、1.4 m。

    鋼管壁厚:分別選用δ=10 mm、12 mm、14 mm、16 mm 四種進(jìn)行分析。

    排架樁基數(shù)量:排架樁數(shù)分別選用n=4、5、6根進(jìn)行分析。

    砼強(qiáng)度等級:分別選用C30、C35、C40、C45進(jìn)行分析。

    1.3 荷載條件

    碼頭面堆貨荷載標(biāo)準(zhǔn)值:按30 kN/m2考慮,軌道兩側(cè)各1.5m 范圍不考慮堆貨荷載。

    起重機(jī)械荷載:41 t-22 m 集裝箱岸橋、45 t-30 m 多用途門機(jī)、25 t-30 m 門機(jī)。

    流動機(jī)械荷載:40 英尺集裝箱拖掛車荷載、QC45 牽引車荷載、40 t 平板車荷載。

    1.4 荷載組合

    1)持久狀況承載能力極限狀態(tài)持久組合

    永久作用(結(jié)構(gòu)自重)+主導(dǎo)可變作用(裝卸機(jī)械荷載)+非主導(dǎo)可變作用(船舶荷載、碼頭面均布荷載、流動機(jī)械荷載);

    永久作用(結(jié)構(gòu)自重)+主導(dǎo)可變作用(船舶撞擊力)+非主導(dǎo)可變作用(碼頭面均布荷載、裝卸機(jī)械荷載、流動機(jī)械荷載);

    永久作用(結(jié)構(gòu)自重)+主導(dǎo)可變作用(船舶系纜力)+非主導(dǎo)可變作用(碼頭面均布荷載、裝卸機(jī)械荷載、流動機(jī)械荷載);

    永久作用(結(jié)構(gòu)自重)+主導(dǎo)可變作用(碼頭面均布荷載)+非主導(dǎo)可變作用(船舶荷載、裝卸機(jī)械荷載、流動機(jī)械荷載)。

    2)持久狀況正常使用極限狀態(tài)準(zhǔn)永久組合

    永久作用(結(jié)構(gòu)自重)+可變作用(裝卸機(jī)械荷載、碼頭面均布荷載、船舶荷載、流動機(jī)械荷載)。

    2 有限元模型計算分析

    采用易工有限元計算軟件,建立碼頭有限元模型,其中鋼管混凝土樁基簡化為下端嵌固在巖層中的彈性長樁,嵌固點(diǎn)深度采用m 法計算。樁和橫梁為剛性連接,梁板均為連續(xù)結(jié)構(gòu)。

    圖2 碼頭結(jié)構(gòu)有限元模型

    2.1 樁徑、壁厚改變對碼頭位移的影響

    采用易工有限元軟件對碼頭結(jié)構(gòu)進(jìn)行建模計算,如圖所示。選用了6 種樁徑,4 種鋼管壁厚。下圖為碼頭結(jié)構(gòu)位移隨樁基、鋼管壁厚的變化關(guān)系。

    由圖3 可知:

    圖3 碼頭位移隨樁徑、鋼管壁厚的變化規(guī)律

    1)在鋼管壁厚δ=10 mm 下,樁徑由0.9 m 到1.0 m,位移減小8.2%;樁徑由1.0 到1.1,位移減小6.7%;樁徑由1.1 m 到1.2 m,位移減小5.7 %;樁徑由1.2 m 到1.3 m,位移減小4.9 %;樁徑由1.3 m 到1.4 m,位移減小4.1 %;

    2)在鋼管壁厚δ=16 mm 下,樁徑由0.9 m 到1.0 m,位移減小7.1 %;樁徑由1.0 到1.1,位移減小5.8 %;樁徑由1.1 m 到1.2 m,位移減小4.9 %;樁徑由1.2 m 到1.3 m,位移減小4.4 %;樁徑由1.3 m 到1.4 m,位移減小3.7 %;

    3)樁徑為0.9 m 時,鋼管厚度有δ=10 提高到δ=12,位移減小3.6 %;鋼管厚度有δ=12 提高到δ=14,位移減小3.3 %;鋼管厚度由δ=14 提高到δ=16,位移減小3.1 %;

    4)樁徑為1.4 m 時,鋼管厚度有δ=10 提高到δ=12,位移減小2.1 %;鋼管厚度有δ=12 提高到δ=14,位移減小2.1 %;鋼管厚度有δ=14 提高到δ=16,位移減小1.9 %。

    分析可知:提高樁基直徑和增加鋼管壁厚,對提高鋼管混凝土樁基剛度效果明顯,可顯著減小碼頭整體位移;在鋼管壁厚一定下,隨著樁徑的增加,對于提高剛度的影響越來越弱,不可一味的增加樁徑來減小碼頭位移。小樁徑時,增加鋼管壁厚對于提高碼頭剛度更為明顯,隨著樁徑的增加,通過增加壁厚提高剛度的影響越來越小。當(dāng)樁徑較大時,增加鋼管壁厚對碼頭位移的影響不如小直徑樁。

    2.2 樁徑、樁數(shù)對碼頭位移的影響

    選用了6 種樁徑、3 種排架樁數(shù)選用三種樁數(shù),分別建立有限元模型,研究樁徑和樁數(shù)對碼頭位移的影響規(guī)律。

    由圖4 可知:

    圖4 碼頭位移隨樁徑、樁數(shù)的變化規(guī)律

    1)橫向排架設(shè)置4 根樁時,樁基直徑由0.9 m提高到1.0 m,位移減小7.1 %;樁基直徑由1.0 m提高到1.1 m,位移減小5.3 %;樁基直徑由1.1 m提高到1.2 m,位移減小4.5 %;樁基直徑由1.2 m提高到1.3 m,位移減小3.9 %;樁基直徑由1.3 m提高到1.4 m,位移減小3.1 %;

    2)橫向排架設(shè)置6 根樁時,樁基直徑由0.9 m提高到1.0 m,位移減小8.5 %;樁基直徑由1.0 m提高到1.1 m,位移減小6.6 %;樁基直徑由1.1 m提高到1.2 m,位移減小5.8 %;樁基直徑由1.2 m提高到1.3 m,位移減小4.9 %;樁基直徑由1.3 m提高到1.4 m,位移減小4.4 %;

    3)當(dāng)樁基采用小直徑時(0.9 m),排架樁基根數(shù)由4 根提高到5 根,位移減小14.8 %;排架樁基根數(shù)由5 根提高到6 根,位移減小13.2 %;當(dāng)樁基采用大直徑時(1.4 m),排架樁基根數(shù)由4 根提高到5 根,位移減小17.9 %,排架樁基根數(shù)由5 根提高到6 根,位移減小15.9 %。

    分析可知:排架設(shè)置較多樁數(shù),更有利于增強(qiáng)排架剛度,減小位移;在一定的樁數(shù)下,隨著樁徑的增加,剛度提升作用減弱。當(dāng)采用大直徑樁時,通過提高排架樁數(shù)相對于小直徑樁基對于減少碼頭位移更為有利。

    實際碼頭設(shè)計過程中,不可一味的通過增加碼頭樁基直徑和排架樁數(shù)來提升碼頭剛度,應(yīng)多方面進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)比選。

    2.3 樁徑、砼強(qiáng)度等級對碼頭位移的影響

    選用了6 種樁徑、4 種砼強(qiáng)度等級分別建立有限元模型,研究樁徑和樁基砼強(qiáng)度等級對碼頭位移的影響規(guī)律。

    由圖5 可知:

    圖5 碼頭位移隨樁徑、砼強(qiáng)度等級的變化規(guī)律

    1)樁徑為0.9 m 時,砼強(qiáng)度由C30 提高到C35,位移減小1.8 %;砼強(qiáng)度由C35 提高到C40,位移減小1.2 %;砼強(qiáng)度由C40 提高到C45,位移減小0.9 %;

    2)樁徑為1.4 m 時,砼強(qiáng)度由C30 提高到C35,位移減小1.5 %;砼強(qiáng)度由C35 提高到C40,位移減小1.0 %;砼強(qiáng)度由C40 提高到C45,位移減小0.9 %;

    分析可知:提高混凝土強(qiáng)度對于碼頭剛度的影響并不十分明顯;

    隨著樁基直徑的增加,這種影響越來越弱,因此不建議采取提高混凝土強(qiáng)度的方式減小碼頭位移,河港設(shè)計中,砼強(qiáng)度等級選用C30 即可。

    2.4 排架橫撐設(shè)置對碼頭位移的影響

    考慮不設(shè)置橫撐情況下,建立有限元模型,分別研究樁徑、鋼管壁厚以及樁徑、砼強(qiáng)度等級對碼頭結(jié)構(gòu)位移的影響,并將結(jié)果和有橫撐的結(jié)果進(jìn)行對比分析。

    由圖6、圖7 可知:

    圖6 樁徑、壁厚對位移的影響(無橫撐)

    圖7 樁徑、砼強(qiáng)度等級對位移的影響(無橫撐)

    1)無橫撐條件下,通過增加直徑和鋼管壁厚提高剛度的趨勢和有橫撐的情況相同;(2)當(dāng)直徑為0.9 m 時,增加橫撐時,位移相較于沒有橫撐的情況,位移大幅減小,約為43.46 %;當(dāng)直徑為1.4 m 時,增加橫撐時,位移相較于沒有橫撐的情況,位移大幅減小,約為42.06 %;

    2)無橫撐條件下,通過提高砼強(qiáng)度等級的趨勢和有橫撐的情況大致相同。

    因此,增加橫撐可顯著增加碼頭剛度,減小位移。對于大水位差框架碼頭,應(yīng)優(yōu)先采取增加橫撐措施。

    3 結(jié)語

    1)增加樁徑、提高鋼管壁厚、增加樁數(shù)均能提高碼頭剛度,減小結(jié)構(gòu)位移,但影響程度不同,實際工程設(shè)計中,應(yīng)綜合各方因素進(jìn)行樁基選型和結(jié)構(gòu)設(shè)計;

    2)提高砼強(qiáng)度等級對減小碼頭結(jié)構(gòu)位移不明顯,因此河港碼頭設(shè)計混凝土強(qiáng)度選用C30 即可;

    3)增加橫撐可顯著增加碼頭剛度,減小位移。對于河港大水位差框架碼頭,應(yīng)優(yōu)先采取增加橫撐等提高剛度措施。

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