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    高填方土石混合邊坡不同聯(lián)合加固方式的數(shù)值模擬比較

    2021-11-03 09:23:08董家豪黃青富張一平
    河南科學(xué) 2021年9期
    關(guān)鍵詞:土石抗滑樁混合物

    董家豪, 寧 宇, 黃青富, 張一平, 石 崇

    (1.河海大學(xué)巖土工程研究所,南京 210098; 2.中國(guó)電建集團(tuán)昆明勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,昆明 650051)

    在我國(guó)中西部地區(qū)建設(shè)發(fā)展中,由于山區(qū)丘陵等地形限制[1],常遇到高填深挖等大型土石方工程,填方的土石混合料多為就地取材、其力學(xué)特性較為復(fù)雜[2]. 國(guó)內(nèi)外學(xué)者的研究表明,在填筑高度較低時(shí),單一的抗滑樁、擋土墻、錨索可以保證土石混合體的穩(wěn)定性. 但隨著填筑高度的增加,土石混合料形成的邊坡容易發(fā)生失穩(wěn)[3-4],單一的支護(hù)結(jié)構(gòu)也難以抵抗巨大的滑坡推力,這使得工程運(yùn)行存在安全隱患[5]. 因此以抗滑樁、錨索、擋土墻為基礎(chǔ)的,能適應(yīng)復(fù)雜受力情況的聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu)具有很重要的研究意義.

    高填方一直是工程領(lǐng)域的重點(diǎn)關(guān)注問題,具有多種聯(lián)合支護(hù)方式. 尉學(xué)勇等[6]利用有限差分法得出抗滑剛架樁擋土墻的計(jì)算公式,并明確了適用條件. 潘彪[7]基于工程實(shí)例分析了錨索樁承式擋土墻特性,并提出了簡(jiǎn)化計(jì)算方法. 劉濱源[8]對(duì)3 類組合支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了分析,并提出樁-墻組合支護(hù)結(jié)構(gòu)的力學(xué)模型.Wu等[9]、吳紅剛等[10]通過制作室內(nèi)模型,研究錨拉式擋土墻對(duì)邊坡的影響.

    多種聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu)的合理選型直接影響土石混合體的穩(wěn)定性,但是由于高填方受力和邊界類型復(fù)雜,高填方的聯(lián)合支護(hù)的計(jì)算方法和結(jié)構(gòu)選型都超出了現(xiàn)有的規(guī)范要求. 近些年來,許多學(xué)者[11-14]采用數(shù)值模擬方法進(jìn)行邊坡治理研究. 其中Hatami和Bathurst[15]、Huang等[16]對(duì)加筋擋土墻進(jìn)行了FLAC3D數(shù)值模擬研究. 姜華[17]利用UDEC針對(duì)邊坡破壞失穩(wěn)模式提出了微型樁-錨索聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu). 張星等[18]利用Abaqus研究了大型節(jié)理巖坡中聯(lián)合支擋結(jié)構(gòu)的支擋效果. 薛鵬鵬等[19]利用FLAC3D對(duì)比分析了抗滑樁擋土墻和抗滑樁承臺(tái)擋土墻聯(lián)合式支護(hù)結(jié)構(gòu),認(rèn)為多種聯(lián)合支護(hù)體系對(duì)邊坡的抗滑更有利,對(duì)于高填方中遇到的大型土石混合物,聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu)會(huì)更加合理. 由于聯(lián)合支護(hù)類型眾多,合理的選型可以在保證穩(wěn)定的前提下,降低費(fèi)用.因此本文基于錨索、抗滑樁、衡重式擋土墻設(shè)計(jì)了3種聯(lián)合式支護(hù)結(jié)構(gòu). 依據(jù)地質(zhì)勘探資料和相似工程經(jīng)驗(yàn)對(duì)巖層和土體進(jìn)行參數(shù)賦值,并模擬土石混合物邊坡的失穩(wěn)過程,分析不同組合結(jié)構(gòu)的受力情況選出最優(yōu)結(jié)果,并探討最優(yōu)聯(lián)合結(jié)構(gòu)內(nèi)各部分的協(xié)調(diào)受力情況.

    1 常見支護(hù)型式受力分析

    由于在高填方區(qū)域的受力極為復(fù)雜,因此有必要對(duì)各支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算.

    1.1 擋土墻受力計(jì)算

    上墻破裂面上的土壓力計(jì)算為[20]

    式中:Ea為作用在破裂面上的土壓力,γ為土體重度,H為土體深度,Ka為主動(dòng)土壓力系數(shù).

    根據(jù)力的多邊形關(guān)系,可求得土壓力分力,如圖1a所示.

    圖1 衡重式擋土墻受力示意圖Fig.1 Schematic diagram of the force of counterweight retaining wall

    其中:α為墻背與垂直線的夾角,α1為破裂角,φ為土體的內(nèi)摩擦角.

    工程計(jì)算時(shí)土壓力按三角形分布,作用點(diǎn)在上墻下三分點(diǎn)處.

    下墻土壓力計(jì)算按照延長(zhǎng)墻背法計(jì)算,延長(zhǎng)BC線到邊坡的表面于D點(diǎn),BD所處的平面假定為墻背,根據(jù)庫(kù)倫土壓力計(jì)算此處土壓力和應(yīng)力分布圖,將其與BC處對(duì)應(yīng)部分為下墻土壓力,此部分為下墻主動(dòng)土壓力E2,如圖1b所示.

    1.2 預(yù)應(yīng)力錨索受力計(jì)算

    圖2 為錨索治理邊坡示意圖,預(yù)應(yīng)力錨索承擔(dān)滑坡推力的計(jì)算公式[21]為

    圖2 錨索治理邊坡示意圖Fig.2 Schematic diagram of slope treatment with anchor cable

    式中:Pt為錨索設(shè)計(jì)錨固力,α為邊坡傾角,θ為錨索與水平方向的傾角,λ為折減系數(shù).

    根據(jù)傳遞系數(shù)法可得,傳遞到第j塊處n束錨索承擔(dān)的水平推力總和EjN:

    式中:Ptm為第m束錨索的設(shè)計(jì)錨固力,αi為第i塊邊坡傾角,θm為第m束錨索的傾角,λk為傳遞系數(shù).

    1.3 抗滑樁受力計(jì)算

    對(duì)于抗滑樁,前后樁身承擔(dān)的主動(dòng)土壓力按照土體比例系數(shù)法計(jì)算[22]:

    其中:L為樁間距,H為樁身自由段高度,σa為朗肯主動(dòng)土壓力.

    聯(lián)合支護(hù)在簡(jiǎn)單荷載作用下,可以對(duì)各支擋結(jié)構(gòu)求出相應(yīng)的簡(jiǎn)化解析解. 但在高填方等復(fù)雜受力情況下,各支護(hù)類型間的內(nèi)力計(jì)算極為復(fù)雜,基于有限差分法的計(jì)算軟件可以應(yīng)對(duì)大變形和復(fù)雜受力計(jì)算,因此本文依托有限差分軟件對(duì)復(fù)雜受力下的多種聯(lián)合支護(hù)可對(duì)進(jìn)行穩(wěn)定性分析.

    2 數(shù)值模型建立

    某高填方區(qū)域,土層為第四系松散堆積層和二疊系上統(tǒng)吳家坪組灰?guī)r、硅質(zhì)巖、黏土巖,基巖主要為灰?guī)r,實(shí)際開挖過程發(fā)現(xiàn)擋土墻下部存在3個(gè)溶室. 為保證工程安全,對(duì)深溝表層進(jìn)行清基、清基至基巖,坡面修設(shè)抗滑臺(tái)階,并用土石混合物對(duì)深溝進(jìn)行填充,對(duì)溶室使用C10混凝土進(jìn)行填充.

    各巖層力學(xué)參數(shù)(見表1),各堆積體和基巖材料等看作彈塑性材料,并服從摩爾庫(kù)倫準(zhǔn)則.

    表1 巖土力學(xué)參數(shù)Tab.1 Geotechnical mechanical parameters

    采用數(shù)值模擬對(duì)土石混合物邊坡進(jìn)行加固模擬,如圖3所示,底邊長(zhǎng)280 m,右端高度162 m,左側(cè)高度50 m. 模型計(jì)算過程中模型z方向底部及x方向兩端邊界固定. 邊坡設(shè)置了三種類型巖層,自下而上分別為基巖、強(qiáng)風(fēng)化帶、土石混合物.

    圖3 邊坡模型Fig.3 Slope model

    根據(jù)在建工程高填方的實(shí)際情況,建立以衡重式擋土墻為主的聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu),支護(hù)結(jié)構(gòu)包括以下4 種結(jié)構(gòu). 工況一:衡重式擋土墻;工況二:衡重式擋土墻+預(yù)應(yīng)力錨索;工況三:衡重式擋土墻+抗滑樁;工況四:衡重式擋土墻+預(yù)應(yīng)力錨索+抗滑樁.

    土石混合物預(yù)設(shè)衡重式擋土墻,衡重式擋土墻距離左側(cè)邊界距離為53 m,墻面斜率為1∶0.15,高度為40.2 m,上墻背斜率為1∶0.55,高度為20 m,下墻背斜率為1∶0.15,高度為22 m,基底斜率為1∶10,寬度為23 m,上墻頂寬度為2 m,下墻頂寬度為7 m,擋土墻的力學(xué)參數(shù)見表2.

    表2 衡重式擋土墻力學(xué)參數(shù)Tab.2 Mechanical parameters of counterweight retaining wall

    預(yù)應(yīng)力錨索采用FLAC中的cable單元進(jìn)行模擬,初始預(yù)應(yīng)力值P=1000 kN,錨索總長(zhǎng)度為50 m,錨桿間距為4 m,自由段長(zhǎng)度為40 m,錨固段長(zhǎng)度為10 m,錨索橫截面面積為0.07 m2,錨索傾角為20°,錨索和水泥漿參數(shù)見表3.

    表3 錨索和水泥漿參數(shù)Tab.3 Parameters of anchor cable and cement slurry

    抗滑樁采用FLAC3D中的pile單元進(jìn)行模擬,樁長(zhǎng)為40 m,深入原始巖層深度為10 m,樁截面采用1.5 m×1.5 m的矩形樁,抗滑樁力學(xué)參數(shù)見表4.

    表4 抗滑樁力學(xué)參數(shù)Tab.4 Mechanical parameters of anti-slide piles

    3 天然工況下邊坡安全性分析

    3.1 天然工況下邊坡位移分析

    土石混合物堆積體頂部在側(cè)向滑坡推力的作用下,容易產(chǎn)生較大位移. 在工況一僅設(shè)置擋土墻時(shí),邊坡最大位移為300 mm,擋土墻處邊坡位移為40 mm,如圖4 a;工況二增設(shè)錨索后,邊坡最大位移降低到260 mm,但最大位移范圍和擋土墻處邊坡位移未發(fā)生明顯變化,如圖4 b;工況三增設(shè)抗滑樁后,邊坡最大位移降低到240 mm,但最大位移范圍明顯變小,擋土墻處邊坡位移降至20 mm,如圖4 c;工況四增設(shè)錨索+抗滑樁后,邊坡最大位移降低到220 mm,但最大位移范圍變化較小,擋土墻處邊坡位移降至20 mm,如圖4 d.

    圖4 不同聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu)的位移圖Fig.4 Displacement diagrams of different combined support structures

    針對(duì)不同支護(hù)結(jié)構(gòu)下的土石混合體的位移,設(shè)置了6個(gè)控制點(diǎn)檢測(cè)位移,并選取了其中2個(gè)控制點(diǎn)進(jìn)行對(duì)比:控制點(diǎn)A(153,2,156),控制點(diǎn)B(123,2,133),如圖3 所示. 并監(jiān)測(cè)了各支護(hù)結(jié)構(gòu)下控制點(diǎn)的位移曲線,隨著計(jì)算步長(zhǎng)的增加,在擋土墻基礎(chǔ)上增設(shè)的支護(hù)結(jié)構(gòu)均可降低邊坡的最大位移,其中錨索+抗滑樁的組合可以最大幅度降低邊坡位移,最大降幅約為30%,如圖5所示.

    圖5 邊坡上控制點(diǎn)的位移圖Fig.5 Displacement diagrams of control points on the slope

    3.2 天然工況下支護(hù)結(jié)構(gòu)分析

    在擋土墻支護(hù)上增設(shè)的抗滑樁或錨索,都可以分別降低控制點(diǎn)的位移,并且錨索和抗滑樁的阻滑效果具有一定的疊加性. 為討論阻滑效果的疊加性,對(duì)不同工況下抗滑樁的樁身位移和彎矩進(jìn)行監(jiān)測(cè).圖6為抗滑樁樁身位移和彎矩隨樁深的變化關(guān)系,在增設(shè)錨索之后,0~25 m段樁身位移出現(xiàn)下降,樁頂?shù)奈灰葡陆底畲螅?5~40 m段樁身位移變化不明顯. 錨索的增設(shè)可以顯著降低抗滑樁各段彎矩,這表明邊坡錨索的增設(shè)可以改善樁身受力,由于樁體穩(wěn)定性的增加,使得支護(hù)結(jié)構(gòu)的阻滑效果得到提升.

    圖6 不同聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu)的樁身位移和彎矩圖Fig.6 Pile displacement and bending moment diagrams of different combined support structures

    擋土墻承擔(dān)土石混合物的主要荷載,擋土墻的變化直接影響土石混合物的穩(wěn)定性. 因此在擋土墻上沿x方向每隔0.6 m在墻面設(shè)置監(jiān)測(cè)點(diǎn),對(duì)不同工況下?lián)跬翂γ娴奈灰坪蛻?yīng)力進(jìn)行監(jiān)測(cè),如圖7所示. 隨墻面寬度增加,擋土墻墻面位移逐漸增大,錨索的增設(shè)并不能降低擋土墻位移;抗滑樁的增設(shè)可大幅度降低墻面各處位移,使擋土墻墻面最大位移從0.044 m降低至0.018 m,如圖7a. 墻面應(yīng)力隨寬度增加波動(dòng)較大,最小應(yīng)力出現(xiàn)在墻面中間,最大應(yīng)力出現(xiàn)墻面底部,錨索的增設(shè)不能改善墻面應(yīng)力;抗滑樁的增設(shè)可降低墻面應(yīng)力如圖7 b. 采用抗滑樁、錨索聯(lián)合支護(hù)與抗滑樁支護(hù)相比,并不能更好地改善墻面位移和應(yīng)力.

    圖7 不同聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu)的墻面位移和應(yīng)力圖Fig.7 Wall displacement and stress diagrams of different combined supporting structures

    3.3 天然工況下邊坡安全性分析

    強(qiáng)度折減法可以分析不連續(xù)性土石混合邊坡的穩(wěn)定性,基本原理是利用折減系數(shù)不斷折減土石混合物的強(qiáng)度參數(shù),并將折減后的參數(shù)代入計(jì)算模型. 如果邊坡未發(fā)生失穩(wěn),則繼續(xù)增大折減系數(shù),直至邊坡失穩(wěn),此時(shí)的折減系數(shù)即為安全系數(shù):

    其中:c和?分為土石混合物黏聚力和內(nèi)摩擦角,ctrial和?tiral分別為土石混合物折減后的黏聚力和內(nèi)摩擦角,ks為強(qiáng)度折減系數(shù).

    基于強(qiáng)度折減法對(duì)黏聚力c和內(nèi)摩擦角?進(jìn)行折減后,得到土石混合物的安全系數(shù). 工況一,安全系數(shù)為1.137;工況二,安全系數(shù)為1.191;工況三,安全系數(shù)為1.227;工況四,安全系數(shù)為1.246. 錨索或抗滑樁的加入都可以增大土石混合物所在邊坡的安全系數(shù),其中抗滑樁對(duì)安全系數(shù)的增幅效果更明顯,如圖8 b、圖8 c. 抗滑樁和錨索聯(lián)合支護(hù)對(duì)安全系數(shù)的提升具有疊加效應(yīng),這表明錨索和抗滑樁對(duì)邊坡的阻滑原理是不同的,如圖8 d 所示.錨索或抗滑樁的加入都可以減小潛在滑移區(qū)域,其中錨索的增設(shè)減小了最大滑移區(qū)域如圖8 b,抗滑樁的增設(shè)可以顯著減小整體滑移區(qū)域和最大滑移區(qū)域如圖8 c.

    圖8 不同聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu)的潛在滑移區(qū)和安全系數(shù)Fig.8 Potential slip zone and safety factor of different combined support structures

    在僅設(shè)有擋土墻時(shí),強(qiáng)度折減后的塑性區(qū)貫穿土石混合物和擋土墻,如圖9 a;增設(shè)錨索后,土石混合物前段和擋土墻塑性區(qū)變大,如圖9 b;增設(shè)抗滑樁后,土石混合物塑性區(qū)變小,擋土墻處塑性區(qū)消失,如圖9 c;在抗滑樁基礎(chǔ)上增設(shè)錨索后,擋土墻處出現(xiàn)塑性區(qū),土石混合物前段塑性區(qū)出現(xiàn)擴(kuò)張,中后段塑性區(qū)變小如圖9 d.

    圖9 不同聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu)的塑性區(qū)Fig.9 Plastic zone of different combined support structures

    4 結(jié)論

    本文在采用顯示有限差分方法研究不同聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu)在加固邊坡后對(duì)土石混合物邊坡穩(wěn)定性的影響及提升作用,主要結(jié)論如下:

    1)在擋土墻上增設(shè)的錨索或抗滑樁都可以顯著改善邊坡的位移和安全系數(shù),增加邊坡穩(wěn)定性,其中抗滑樁的阻滑效果要優(yōu)于錨索;錨索和抗滑樁與擋土墻的三種支護(hù)結(jié)構(gòu)聯(lián)合支護(hù)可以更好地改善邊坡的位移和安全系數(shù).

    2)錨索的增設(shè)可以改善抗滑樁的位移和受力,但對(duì)擋土墻的影響極?。豢够瑯兜脑鲈O(shè)可以大幅度改善擋土墻的位移和受力,增強(qiáng)擋土墻的安全性;同時(shí)增設(shè)錨索和抗滑樁后,擋土墻位移和受力與僅設(shè)立抗滑樁相比,并沒有發(fā)生明顯變化.

    3)僅設(shè)立擋土墻時(shí),強(qiáng)度折減后的塑性區(qū)貫穿邊坡;僅增設(shè)抗滑樁時(shí)邊坡塑性區(qū)面積減小,擋土墻塑性區(qū)消失;僅增設(shè)錨索時(shí)無法減小邊坡和擋土墻塑性區(qū)面積;同時(shí)增設(shè)錨索和抗滑樁與僅增設(shè)抗滑樁支護(hù)相比,邊坡塑性區(qū)面積沒有明顯縮小,擋土墻上重新出現(xiàn)塑性區(qū).

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