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    單回路高壓電纜金屬護(hù)套最優(yōu)分段比

    2021-11-01 05:28:58齊明澤于坤生馬微然

    齊明澤,龐 丹,于坤生,馬微然

    (1.東北電力大學(xué)電氣工程學(xué)院,吉林 吉林 132012;2.國(guó)網(wǎng)吉林省電力公司長(zhǎng)春供電公司,吉林 長(zhǎng)春 130000)

    隨著城市電力需求越來越大,高壓電纜以其占地少、可靠性高以及運(yùn)行維修費(fèi)用少等優(yōu)點(diǎn)被廣泛應(yīng)用在輸電網(wǎng)當(dāng)中[1].高壓?jiǎn)涡倦娎|在穩(wěn)態(tài)運(yùn)行以及發(fā)生故障時(shí),在金屬護(hù)套上會(huì)產(chǎn)生感應(yīng)電壓.隨著負(fù)荷電流的增加和電纜線路的不斷增長(zhǎng),護(hù)層感應(yīng)電壓也隨之增大.為了保證人身安全以及電纜穩(wěn)定可靠運(yùn)行,在護(hù)套兩端需做接地處理.接地后護(hù)套中便有了環(huán)流,過高的護(hù)套環(huán)流將帶來嚴(yán)重的損耗,減少電纜載流量和使用壽命,嚴(yán)重時(shí)將發(fā)生事故危及人身和設(shè)備安全[2-3].

    在單芯電纜在敷設(shè)過程中,抑制感應(yīng)電壓最常見的措施就是將金屬護(hù)套采用三分段交叉互聯(lián)方式[4-5].但由于實(shí)際工程中電纜接頭井布置場(chǎng)地受限、敷設(shè)管孔以及電纜線路改造等原因[6],電纜金屬護(hù)套交叉互聯(lián)三分段等長(zhǎng)、布置方式一致的情況難以實(shí)現(xiàn),從而導(dǎo)致護(hù)套接地電流異常,并且在某些運(yùn)行工況中接地電流超出電纜規(guī)程規(guī)定值[7],由此帶來的損耗也是非常嚴(yán)重.國(guó)內(nèi)外已有學(xué)者對(duì)此做出研究:文獻(xiàn)[8-10]建模分析了不同敷設(shè)條件下的金屬護(hù)套感應(yīng)電壓以及接地電流,并結(jié)合相關(guān)工程實(shí)例驗(yàn)證其正確性;文獻(xiàn)[11-13]給出金屬護(hù)套交叉互聯(lián)接地方式下的等效示意圖及等值電路,使用編程軟件求出感應(yīng)電流,分析了接地電流與排列方式及負(fù)載電流之間的關(guān)系;文獻(xiàn)[14-15]介紹了金屬護(hù)套中電容電流與感應(yīng)電流的計(jì)算模型,比較了直接接地與交叉互聯(lián)接地下的接地電流大?。晃墨I(xiàn)[16-18]討論了不同布置方式和段長(zhǎng)對(duì)接地電流的影響,并將計(jì)算結(jié)果與實(shí)際工程案例相對(duì)比;文獻(xiàn)[19-21]給出了單芯交流電纜護(hù)套以及鎧裝的損耗計(jì)算,并提出了計(jì)及護(hù)套損耗下的載流量修正計(jì)算公式.

    雖然目前已有很多文獻(xiàn)對(duì)護(hù)套接地電流的研究,但是對(duì)接地電流引起損耗的分析較少.因此本文通過電路和電磁學(xué)理論知識(shí),對(duì)單回路高壓電纜金屬護(hù)套交叉互聯(lián)方式下的接地電流引起的損耗給出詳細(xì)計(jì)算過程.分析電纜布置方式和護(hù)套分段比對(duì)護(hù)套損耗的影響,供工程參考.

    1 接地電流及損耗

    1.1 感應(yīng)電流

    任意排列的單回路三相單芯電纜金屬護(hù)套位置如圖1所示.

    圖1 任意排列三相電纜護(hù)套位置示意圖

    圖1中S、nS、mS分別表示A相與B相、B相與C相、A相與C相金屬護(hù)套中心距,mm.當(dāng)纜芯三相電流處于平衡狀態(tài)時(shí),由電磁場(chǎng)理論可知,在護(hù)套上由纜芯電流產(chǎn)生的感應(yīng)電壓計(jì)算如公式(1)~公式(3)所示.

    (1)

    (2)

    (3)

    公式中:ESA、ESB、ESC分別為A、B、C相纜芯電流在護(hù)套上產(chǎn)生的感應(yīng)電壓,V/m;ω為角頻率;l為電纜長(zhǎng)度,m;I為A相纜芯電流,A;GMRS為金屬護(hù)套平均幾何半徑,mm.

    當(dāng)高壓電纜護(hù)套采用交叉互聯(lián)方式且兩端接地時(shí),回路中便有了感應(yīng)電流.因此交叉互聯(lián)方式下的金屬護(hù)套電氣接線示意圖和等值電路如圖2、圖3所示.

    圖2 金屬護(hù)套交叉互聯(lián)示意圖

    圖3 交叉互聯(lián)等值電路圖

    在護(hù)套交叉互聯(lián)等值電路圖中,根據(jù)基爾霍夫電壓定律可列如下方程組.

    (4)

    公式中:Zxy=(RS+jXS)×Ly為x(x=A,B,C)相第y(y=1,2,3)段的護(hù)套阻抗,Ω.Ie=IS1+IS2+IS3,IS1為A1B2C3回路護(hù)套的感應(yīng)電流,A;IS2為B1C2A3回路護(hù)套的感應(yīng)電流,A;IS3為C1A2B3回路護(hù)套的感應(yīng)電流,A;USxy為x(x=A,B,C)相第y段由纜芯電流產(chǎn)生的感應(yīng)電壓,V;UTxy為x(x=A,B,C)相第y段由護(hù)套電流產(chǎn)生的感應(yīng)電壓,V.由護(hù)套電流產(chǎn)生的感應(yīng)電壓如公式(5)所示.

    (5)

    公式中:AB相護(hù)套互感XAB、BC相護(hù)套互感XBC、AC相護(hù)套互感XAC的計(jì)算公式如式(6)所示.

    (6)

    為方便計(jì)算將公式(4)中三段護(hù)套阻抗疊加:

    Za1+Zb2+Zc3=R+jX,Zb1+Zc2+Za3=R+jX,Zc1+Za2+Zb3=R+jX,

    (7)

    在對(duì)公式(4)方程組進(jìn)行求解時(shí),由于直接解復(fù)數(shù)方程組比較困難,因此將方程組等號(hào)左右兩端進(jìn)行實(shí)部和虛部分離,變換成如下矩陣.

    (8)

    公式(8)線性方程組中阻抗矩陣各元素計(jì)算式如公式(9)~公式(14).

    RA=R+R1+R2+Re,

    (9)

    RB=R1+R2+Re,

    (10)

    X=XS(L1+L2+L3),

    (11)

    Xp=XABL1+XBCL2+XACL3,

    (12)

    Xq=XACL1+XABL2+XBCL3,

    (13)

    Xr=XBCL1+XACL2+XABL3,

    (14)

    公式(8)線性方程組中感應(yīng)電壓矩陣各元素計(jì)算式如公式(15)~公式(17).

    USAR+jUSAF=USA1+USB2+USC3,

    (15)

    USBR+jUSBF=USB1+USC2+USA3,

    (16)

    USCR+jUSCF=USC1+USA2+USB3.

    (17)

    1.2 容性電流

    當(dāng)纜芯高壓交流輸電時(shí),由于電纜絕緣層的存在,金屬護(hù)套中會(huì)產(chǎn)生電容電流.在電纜長(zhǎng)度遠(yuǎn)小于穩(wěn)態(tài)工作波長(zhǎng)的情況下,使用集中參數(shù)模型來計(jì)算電纜護(hù)套電容電流.高壓電纜金屬護(hù)套電容電流如公式(18)所示

    (18)

    (19)

    公式中:ε0為真空介電常數(shù);εr為絕緣相對(duì)介電常數(shù);dc為纜芯直徑,mm;Δ為絕緣層厚度,mm.在金屬護(hù)套采取交叉互聯(lián)方式且兩端接地情況下,護(hù)套中電容電流示意圖與等效電路圖如圖4、圖5所示.

    圖4 電容電流示意圖

    圖5 容性電流等效電路圖

    圖4中M為護(hù)套任意一點(diǎn),N和O為接地點(diǎn),R1和R2為接地電阻,根據(jù)并聯(lián)電路分流可知圖5中MN、MO段電容電流如公式(20)與公式(21)所示.

    (20)

    (21)

    公式中:ic1、ic2分別為護(hù)套兩端的接地容性電流,A;RMN、RMO為護(hù)套M點(diǎn)到N、O點(diǎn)的電阻值,Ω.對(duì)于金屬護(hù)套單端接地時(shí),感應(yīng)電流未構(gòu)成回路,所以接地中只有容性電流;而在兩端均接地時(shí),護(hù)套接地電流等于感應(yīng)電流與容性電流的向量疊加值.

    1.3 護(hù)套損耗

    電纜三相護(hù)套損耗計(jì)算公式為

    (22)

    公式中:P為三相護(hù)套總損耗;I1、I2、I3分別為A1B2C3、B1A2C3、C1A2B3回路接地電流.

    從上述接地電流及其損耗計(jì)算過程來看,若采用手工計(jì)算的方式,不僅工作量巨大,而且由于影響因素較多,極易造成計(jì)算結(jié)果與實(shí)際測(cè)量偏差較大.因此本文以下對(duì)護(hù)套損耗影響因素分析過程中,均采用自編程序來對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析討論.

    2 布置方式和段長(zhǎng)對(duì)護(hù)套損耗的影響

    當(dāng)單芯電纜采用交叉互聯(lián)方式時(shí),只有在三分段等長(zhǎng)且三相品字型布置情況下,感應(yīng)電壓矢量和為零,接地電流及護(hù)套損耗也為零.但是由于在實(shí)際工程條件下受到電纜接頭井布置場(chǎng)地受限、電纜敷設(shè)管孔限制以及線路遠(yuǎn)景改造等影響,很難實(shí)現(xiàn)理想化的交叉互聯(lián)接地,所以護(hù)套接地電流帶來的損耗總是存在.為直觀了解電纜布置方式以及段長(zhǎng)對(duì)護(hù)套損耗的影響,本文選取六種典型電纜布置方案如表1所示.其中方案中的水平、品字以及直角排列如圖6所示,相間距S=300 mm.

    表1 金屬護(hù)套布置方案

    圖6 電纜排列布置圖

    選取電壓等級(jí)為110 kV的YJLW03-64/110-1×500 mm2電纜,電纜具體參數(shù)如表2所示.

    表2 YJLW03-64/110-1×500 mm2電纜參數(shù)

    當(dāng)纜芯電流I=500 A,接地電阻R1、R2與大地漏電阻Re總值RB=1.5 Ω時(shí),電纜總長(zhǎng)度為1 500 m時(shí),通過改變護(hù)套三段段長(zhǎng)時(shí),繪制出護(hù)套損耗與段長(zhǎng)云圖,如圖7~圖12所示.

    圖7 方案一損耗與段長(zhǎng)關(guān)系云圖

    圖8 方案二損耗與段長(zhǎng)關(guān)系云圖

    圖9 方案三損耗與段長(zhǎng)關(guān)系云圖

    圖10 方案四損耗與段長(zhǎng)關(guān)系云圖

    圖11 方案五損耗與段長(zhǎng)關(guān)系云圖

    圖12 方案六損耗與段長(zhǎng)關(guān)系云圖

    觀察圖7~圖9可以看出:當(dāng)電纜采用單一布置方式時(shí),三段段長(zhǎng)相等情況下接地電流引起的損耗非常小,但隨著三段段長(zhǎng)不均勻度的增加,護(hù)套接地電流引起的損耗也急劇升高;分析圖10~圖11可以得出:在電纜采用混合布置方式情況下,護(hù)套損耗并非在段長(zhǎng)相等時(shí)達(dá)到最小值.混合布置方案下的分段比均勻與最優(yōu)時(shí)的損耗如下表3所示.采用方案四的布置方式時(shí),護(hù)套分段比為1.07∶1.08∶0.85時(shí)的損耗相較于段長(zhǎng)相等時(shí)降低33.88%;當(dāng)布置方式為方案五時(shí),護(hù)套的最優(yōu)分段比為0.96∶0.95∶1.09,損耗降低43.72%;在電纜布置方式為方案六的情況下,護(hù)套分段比為0.96∶0.96∶1.08時(shí)的損耗比分段均勻時(shí)降低28.75%.

    表3 混合布置方案下的護(hù)套損耗

    3 混合布置方案時(shí)段長(zhǎng)對(duì)接地電流的影響

    高壓電纜護(hù)套接地電流中包括感應(yīng)電流和容性電流.感應(yīng)電流是由纜芯及其他相護(hù)套中交變電流引起的,而容性電流是由于纜芯和護(hù)套之間絕緣介質(zhì)的電容充放電產(chǎn)生的.為了研究不同分段比時(shí)護(hù)套損耗變化的原因,對(duì)混合布置方案時(shí)段長(zhǎng)對(duì)護(hù)套感應(yīng)電流和容性電流進(jìn)行計(jì)算分析.不同分段比時(shí)各回路感應(yīng)電流的大小如表4所示.由表4可以發(fā)現(xiàn):A1-B2-C3回路和B1-C2-A3回路的感應(yīng)電流在最優(yōu)分段比時(shí)總小于均勻分段比,而C1-A2-B3回路的感應(yīng)電流在最優(yōu)分段比下比均勻分段比時(shí)大.但是總體來說混合布置方案下最優(yōu)分段比時(shí)的感應(yīng)電流要小于均勻分段比.

    表4 不同分段比時(shí)各回路感應(yīng)電流

    接地電流中的容性電流是由于纜芯和護(hù)套之間的電容引起的,所以容性電流的大小只與分段比有關(guān).護(hù)套在均勻分段比時(shí)容性電流為零,隨著護(hù)套段長(zhǎng)不均勻度的增加,容性電流也隨之增大.最優(yōu)分段比時(shí)各回路的容性電流及其占比如表5所示.雖然不同方案下容性電流占比有所不同,但是都在10%左右.因此護(hù)套損耗主要是受到感應(yīng)感應(yīng)電流的影響.

    表5 最優(yōu)分段比時(shí)各回路的容性電流及其占比

    4 結(jié) 論

    本文建立高壓電纜金屬護(hù)套等值電路模型,通過對(duì)比不同布置方式和段長(zhǎng)下的護(hù)套損耗,得出以下結(jié)論:

    (1)在金屬護(hù)套三段均采用相同布置方式的情況下,段長(zhǎng)均勻時(shí)護(hù)套接地電流帶來的損耗非常小.但隨著段長(zhǎng)不均勻度的增加,護(hù)套損耗將迅速升高.因此電纜設(shè)計(jì)、改造過程中應(yīng)保持布置方式和三段長(zhǎng)盡量一致.

    (2)當(dāng)電纜采用混合布置方式時(shí),合理的護(hù)套段長(zhǎng)比可使其損耗比三分段均勻時(shí)降低35%左右,護(hù)套損耗主要受到感應(yīng)電流的影響.由于布置方式對(duì)護(hù)套損耗的影響不同,因此需結(jié)合實(shí)際工況選擇適當(dāng)?shù)亩伍L(zhǎng)比.

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