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    橋墩高度對高速鐵路牽引網(wǎng)雷直擊過電壓影響的研究

    2021-10-31 01:37:18邱玉成李東輝馬曉中
    大連交通大學學報 2021年5期
    關(guān)鍵詞:過電壓饋線橋墩

    邱玉成,李東輝,馬曉中

    (1.大連交通大學 電氣信息工程學院,遼寧 大連 116028;2.中國鐵路北京局集團有限公司 北京供電段,北京 100036)*

    我國高速鐵路經(jīng)過幾十年的發(fā)展,無論是運營里程還是在建里程,都是最多的,從最早開通的秦沈客運專線到如今時速350 km/h的京滬高鐵,展示著我國掌握了高鐵的核心技術(shù)和向世界展現(xiàn)我們豐碩成果的雄心.高鐵每日運輸著數(shù)以萬計的乘客,如此安全運行離不開各項技術(shù)的支持,其中牽引供電系統(tǒng)扮演者舉足輕重的角色,牽引供電系統(tǒng)和電力系統(tǒng)有著很大的區(qū)別,它導線眾多、電壓等級低、結(jié)構(gòu)復雜、所處環(huán)境的臨近通信線路眾多,這就使得其安全系數(shù)相比于其它部分較低,其中最常見的故障是變電所跳閘事故,引起跳閘的原因90%以上源自于惡劣天氣,且雷電災(zāi)害居多.涂暢輝[1]通過計算牽引網(wǎng)的電氣參數(shù),應(yīng)用PSCAD仿真平臺搭建AT 牽引供電系統(tǒng)雷擊過電壓的研究;Kokiat Aodsup[2]等人基于FDTD算法分析雷電浪涌在輸電線路上傳播的特點和過電壓的影響;羅媚媚[3]應(yīng)用電氣幾何模型分析接觸網(wǎng)繞擊跳閘率和耐雷水平.

    縱觀我國鐵路建設(shè)情況,大部分是把鋼軌和牽引網(wǎng)等重要結(jié)構(gòu)建設(shè)在離地十幾米高度的橋墩上面.本文提出了考慮橋墩高度的雷擊接觸網(wǎng)過電壓仿真的方法,在計算牽引網(wǎng)參數(shù)和建立牽引供電系統(tǒng)仿真模型時把橋墩高度考慮進去,分析橋墩高度對接觸線和正饋線過電壓幅值的影響.

    1 AT牽引供電系統(tǒng)參數(shù)的計算

    圖1為國內(nèi)某條高速鐵路牽引網(wǎng)導線空間分布圖,供電方式為雙線AT供電方式.(單位:mm,鋼軌高度忽略不計)

    J(接觸線);C(承力索);PF(正饋線);PW(保護線);E(綜合接地線);R(鋼軌)圖1 雙線牽引網(wǎng)空間分布圖

    表1是牽引網(wǎng)各部分線路的線性與參數(shù),計算阻抗和電容等參數(shù)都依據(jù)此表取值.

    表1 牽引網(wǎng)線路的線性參數(shù)

    導線阻抗的計算分為兩部分[4]:自阻抗和互阻抗,導線自阻抗的計算公式為:

    (1)

    導線互阻抗的計算公式為:

    (2)

    導線電容計算公式如下:

    導線m的自電位系數(shù)由下式計算:

    (3)

    式中:rm為導線m的半徑;hm為導線m對地的平均高度.

    導線m與導線n之間的互電位系數(shù)由以下公式計算:

    (4)

    式中:Dmn為導線m與導線n的鏡像距離(單位:m);dmn為導線m與導線n之間的距離(單位:m); ε0=8.854×10-9(F/km).

    由公式U=PQ得到P-1U=Q=CU,則會得出電容參數(shù)矩陣為:

    (5)

    通過以上計算,在MATLAB里編入相應(yīng)程序就可以計算出14階阻抗矩陣和14階電容矩陣,若直接使用,勢必會給計算過程和牽引供電系統(tǒng)建模加大難度,所以,對14階線路參數(shù)矩陣降為6階,根據(jù)導線等值合并的4個條件:

    1.合并前后各導線上單位長度的電壓相等:

    (6)

    2.合并前后各導線對地電壓相等:

    (7)

    3. 合并前后各導線的電流之和相等:

    (8)

    4.合并前后各導線的電荷代數(shù)和相等:

    (9)

    得到了降階之后的牽引網(wǎng)各導線電流電壓關(guān)系式和電荷電壓關(guān)系式:

    (10)

    (11)

    通過以上計算,得出降階后6階阻抗矩陣:(從左到右依次為上行T1、F1、R1,下行T2、F2、R2.單位:Ω/km)

    (12)

    由X=ωL、ω=2πf得到L=X/(2πf),6階電感矩陣為(單位:H/km):

    (13)

    6階電容矩陣為(單位:nF/km):

    (14)

    2 雷電流模型的選取和建模

    通過大量的總結(jié),在計算中,分為三種雷電流函數(shù):雙指數(shù)波形、Heidler波形、脈沖波形.雙指數(shù)函數(shù)表達式簡潔,能進行簡單的積分微分運算,但公式里面的參數(shù)物理意義不能表達清楚;相比于雙指數(shù)函數(shù)模型,Heidler函數(shù)模型更符合雷電發(fā)展過程,但是在做雷電電磁場數(shù)值計算方面無法做積分運算;脈沖函數(shù)對以上兩函數(shù)做了綜合的改進,無論是雷電物理過程還是積分運算,脈沖函數(shù)都可用來雷電任何領(lǐng)域的分析.基于以上分析,本文選用Heidler函數(shù)模型作為雷電發(fā)展波,應(yīng)用于后續(xù)雷直擊牽引網(wǎng)仿真分析.

    1985年HEIDLER等人提出Heidler函數(shù)模型,該函數(shù)具體表達式為[5]:

    (15)

    圖2 n=10時Heidler函數(shù)仿真波形圖

    3 雷擊AT牽引供電系統(tǒng)的仿真分析

    一個完整的牽引供電系統(tǒng)應(yīng)該包括4個部分:①能提供牽引網(wǎng)供電電壓和高鐵列車取流的電源;②我國高速鐵路牽引網(wǎng)基本采用AT供電方式, 所以還需要建立AT變電所的模型;③發(fā)電廠產(chǎn)生的電能不能直接用于高鐵列車,要將三相交流電變?yōu)榭晒┝熊囀褂玫膯蜗嘟涣麟?,這需要變電所來完成變電;④牽引供電系統(tǒng)中主體部分為牽引網(wǎng),它由許多條架空導線和鋼軌以及接地裝置構(gòu)成,因此還需要對牽引網(wǎng)進行建模.

    綜上,牽引供電系統(tǒng)仿真模型如下圖3所示:

    圖3 牽引供電系統(tǒng)仿真模型圖

    本文在Simulink模型庫搭建AT牽引供電系統(tǒng)模型,分別仿真有無橋墩高度時雷擊接觸線、正饋線和保護線,觀察雷擊點處接觸線和正饋線過電壓峰值情況(圖4~圖15)并制作表格總結(jié).

    圖5 無橋墩高度雷擊點處上行正饋線電壓

    圖6 有橋墩高度雷擊點處上行接觸線電壓

    圖7 有橋墩高度雷擊點處上行正饋線電壓

    圖8 無橋墩高度雷擊點處上行接觸線電壓

    圖9 無橋墩高度雷擊點處上行正饋線電壓

    圖10 有橋墩高度雷擊點處上行接觸線電壓

    圖11 有橋墩高度雷擊點處上行正饋線電壓

    圖12 無橋墩高度雷擊點處上行接觸線電壓

    圖13 無橋墩高度雷擊點處上行正饋線電壓

    圖14 有橋墩高度雷擊點處上行接觸線電壓

    圖15 有橋墩高度雷擊點處上行正饋線電壓

    (1) 雷擊接觸線

    通過第1章的線路簡化合并,將承力索和接觸線合并為新的接觸線,在第2章分析了雷電流模型的選取,選在n=10情況下的Heidler函數(shù)雷電流波,幅值為50 kA,仿真中加入時間延遲模塊Transport Delay,設(shè)置為0.05 s,仿真在0.05s時擊中上行接觸線,位置是離供電臂首端10 km處,分析有無橋墩高度的各導線電壓波形變化.

    (2) 雷擊正饋線

    正饋線一般設(shè)置在接觸線的外側(cè),空間上與接觸線是平行的, 它 用 來 削弱附近通信線路的干擾,且在AT牽引供電系統(tǒng)中又能提高電壓等級,這樣接觸線與正饋線之間電壓差為55 kV.仿真參數(shù)同雷擊接觸線,在0.05 s時擊中上行正饋線,位置是離供電臂首端10 km處,分析有無橋墩高度的各導線電壓波形變化.

    (3) 雷擊保護線

    牽引網(wǎng)保護線一般架設(shè)在支柱的外側(cè),與接觸網(wǎng)、承力索平行,高度一般接近于承力索.它與AT變壓器中性點聯(lián)結(jié),每隔一段距離通過吸上線與鋼軌相連,使鋼軌部分電流流回牽引變電所[7].仿真同雷擊接觸線,在0.05 s時擊中上行保護線,位置是離供電臂首端10 km處,分析各線電壓波形變化.

    表2是對雷擊線路時接觸線、正饋線上產(chǎn)生過電壓峰值的總結(jié).

    表2 有無橋墩高度的雷擊線路時接觸線、正饋線上過電壓峰值 (104V)

    通過觀察圖4~15和表2,雷擊上行接觸線和正饋線時,上行接觸線和正饋線上均產(chǎn)生了數(shù)千千伏的過電壓.當雷擊上行接觸線時,有橋墩高度的接觸線過電壓峰值比無橋墩高度的小,而有橋墩高度的饋線過電壓峰值要比無橋墩的大;雷擊饋線和保護線時,除了雷擊保護線時有橋墩高度的饋線過電壓峰值要比無橋墩的大,其余有橋墩高度的過電壓峰值都比無橋墩的較小.由此可得牽引網(wǎng)導線過電壓幅值不僅與雷電流大小有關(guān),還與導線電氣參數(shù)有關(guān),但雷擊牽引網(wǎng)后在導線上都產(chǎn)生了幅值較大的過電壓,所以無論是雷擊接觸線還是正饋線,對架設(shè)在橋墩上的那部分高鐵線路應(yīng)給予充分的雷擊保護.

    4 結(jié)論

    本文基于Simulink仿真平臺,分別對考慮橋墩高度和未考慮橋墩高度的AT牽引網(wǎng)做雷擊過電壓研究,得出如下幾條結(jié)論:

    (1)雷擊上行接觸線和正饋線時,上行接觸線和正饋線上均產(chǎn)生了數(shù)千千伏的過電壓;

    (2)當雷擊上行接觸線時,有橋墩高度的接觸線過電壓峰值比無橋墩高度的小,而有橋墩高度的饋線過電壓峰值要比無橋墩的大;雷擊饋線和保護線時,除了雷擊保護線時有橋墩高度的饋線過電壓峰值要比無橋墩的大,其余有橋墩高度的過電壓峰值都比無橋墩的較小;

    (3)通過觀察牽引網(wǎng)導線過電壓幅值可以得出,牽引網(wǎng)導線過電壓幅值不僅與雷電流大小有關(guān),還與導線電氣參數(shù)有關(guān).

    因此無論是雷擊接觸線還是正饋線,對架設(shè)在橋墩上的那部分高鐵線路在工程上應(yīng)給予充分的雷擊保護.

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