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    礦物摻合料對(duì)機(jī)制砂水泥基自流平砂漿性能的影響

    2021-10-22 07:19:44單俊鴻張景華王榮榮趙常齊
    關(guān)鍵詞:自流平硅灰石粉

    單俊鴻,張景華*,王榮榮,李 春,趙常齊

    (1.河北工程大學(xué) 土木工程學(xué)院,河北 邯鄲 056038;2.武漢德毅環(huán)保新材料有限公司,湖北 武漢 430200)

    隨著建筑業(yè)的飛速發(fā)展和工業(yè)化水平的顯著提高,廠房、商場(chǎng)與住宅等工程建設(shè)趨于施工便捷高效化發(fā)展,這為自流平砂漿的推廣應(yīng)用提供了廣闊的市場(chǎng)。水泥基自流平干混砂漿是由膠凝材料、礦物摻和料(粉煤灰、重鈣粉與硅灰等)、外加劑組成,具有只需人工輔助攤鋪,依靠自重就能夠流動(dòng)找平的特點(diǎn)。由于其市場(chǎng)潛力巨大,自歐美等國家引入中國后發(fā)展相當(dāng)迅速[1]。近年來,天然砂石等建筑材料的短缺現(xiàn)象已然出現(xiàn),許多專家利用天然巖石或尾礦廢石破碎生產(chǎn)的機(jī)制砂代替天然砂石,這大大緩解了日漸嚴(yán)重的“砂荒”現(xiàn)象。目前,我國機(jī)制砂替代天然河砂制備高性能混凝土在國內(nèi)的應(yīng)用技術(shù)相對(duì)成熟,機(jī)制砂在干混砂漿中的性能表現(xiàn)已經(jīng)得到業(yè)內(nèi)的認(rèn)可[2-3],對(duì)礦物摻合料的研究也未曾間斷[4],廖國勝等[5]人研究了硅灰對(duì)硫鋁酸鹽水泥水化反應(yīng)的影響,發(fā)現(xiàn)摻加5%硅灰對(duì)硫鋁酸鹽水化反應(yīng)的促進(jìn)最顯著;姜博等[6]人復(fù)摻硅灰與粉煤灰實(shí)現(xiàn)了材料的“超疊效應(yīng)”,獲得強(qiáng)度優(yōu)于單組分基準(zhǔn)砂漿;姚武等[7]人采用選擇性溶解法研究了水泥-硅灰-粉煤灰三元膠凝體系的水化特點(diǎn):硅灰火山灰反應(yīng)要早于粉煤灰,且隨著二者摻量的不同,硅灰與粉煤灰的火山灰反應(yīng)速率均發(fā)生改變。

    而利用機(jī)制砂制備自流平砂漿的研究與應(yīng)用相對(duì)較少[8]。為提高機(jī)制砂自流平砂漿的整體性能,本次實(shí)驗(yàn)選用粉煤灰、石灰石粉與硅灰作為礦物摻合料,并通過正交試驗(yàn)的方法優(yōu)化礦物摻合料摻量,制備全機(jī)制砂水泥基自流平干混砂漿。

    1 原材料與試驗(yàn)方法

    1.1 原材料

    膠凝材料:實(shí)驗(yàn)選用普通硅酸鹽水泥(P·O)42.5:武漢市亞鑫水泥有限公司生產(chǎn);硫鋁酸鹽水泥(SAC)42.5:河南某公司生產(chǎn);半水石膏:市售半水石膏;外加劑:粉狀聚羧酸減水劑,粘度為400 mPa·s的羥丙基甲基纖維素醚,瓦克5 044 N乳膠粉、德國明凌AGITANR P803型粉體消泡劑。水泥性能檢測(cè)結(jié)果如表1,礦物摻合料化學(xué)組成見表2—表4。

    表1 水泥物理力學(xué)性能指標(biāo)

    表2 石灰石超細(xì)粉化學(xué)組分 (單位:%)

    表3 硅灰化學(xué)成分 (單位:%)

    表4 粉煤灰化學(xué)成分 (單位:%)

    礦物摻合料:粉煤灰為市售一級(jí)粉煤灰;石灰石粉比表面為650 cm2/g。

    砂:本次實(shí)驗(yàn)制備水泥基自流平砂漿采用全機(jī)制砂,機(jī)制砂由武漢德毅環(huán)保新材料有限公司生產(chǎn),機(jī)制砂物理性能指標(biāo)如表5所示。

    表5 機(jī)制砂物理特性

    1.2 試驗(yàn)方法

    1.2.1 配合比

    固定三元膠凝材料的用量,普通硅酸鹽水泥25%、硫鋁酸鹽水泥8%、半水石膏2%、可再分散性乳膠粉0.8%、纖維素醚0.04%與消泡劑0.2%,水膠比為0.5。

    1.2.2 試件制備

    根據(jù)JC/T 985—2017《地面用水泥基自流平砂漿》的規(guī)定,砂漿攪拌設(shè)備采用行星式砂漿攪拌機(jī)(符合JC/T 681規(guī)定),實(shí)驗(yàn)環(huán)境溫度為(23±2)℃,相對(duì)濕度為(50±5)%。

    流動(dòng)度檢測(cè):將表面整潔無水漬的玻璃試板水平放置在實(shí)驗(yàn)室操作臺(tái)上,在玻璃板中央放置流動(dòng)度試模,將待測(cè)自流平砂漿勻速垂直倒入試模內(nèi),避免砂漿溢出,并刮去試模口多余的砂漿,垂直向上提起50~100 mm并保持10~15 s,使其自流平砂漿自由流動(dòng),等待4 min使其充分?jǐn)U展分散,沿兩個(gè)垂直方向測(cè)量,取其算術(shù)平均值作為實(shí)驗(yàn)結(jié)果。20 min后低速攪拌15 s,按照同樣的方法測(cè)定20 min流動(dòng)度。

    抗壓抗折強(qiáng)度檢測(cè):按照GB/T17671規(guī)定,采用40 mm×40 mm×160 mm三聯(lián)棱柱體鋼制試模進(jìn)行抗壓抗折強(qiáng)度測(cè)定,將拌和好的砂漿倒入三聯(lián)試模,無需振動(dòng),1、3、28 d各一組,每組三塊。

    尺寸變化率:符合JGJ/T70要求的立式砂漿收縮儀,試模采用內(nèi)部尺寸為10 mm×40 mm×160 mm金屬試模,三個(gè)試件為一組,在標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)條件下養(yǎng)護(hù)24 h脫模,并標(biāo)注試件編號(hào)與測(cè)定方向,按如下公式進(jìn)行實(shí)驗(yàn)結(jié)果計(jì)算:

    式中:ε為尺寸變化率,%;L0為試件初始長度,單位為mm;L1為自然養(yǎng)護(hù)干燥后試件的長度,單位為mm;L為試件本體的長度,160 mm;Ld為伸縮頭埋入砂漿試件中的長度之和,即(20±2)mm。

    1.3 試驗(yàn)方案

    試驗(yàn)通過改變石粉與硅灰的摻加量,觀察二者各自對(duì)自流平砂漿流動(dòng)性能與力學(xué)性能的影響,由于兩種礦物摻合料對(duì)需水量的要求不同,調(diào)整減水劑摻量,實(shí)驗(yàn)安排如表6所示。

    表6 礦物摻合料實(shí)驗(yàn)安排

    利用正交實(shí)驗(yàn)優(yōu)化礦物摻合料的最佳摻量,試驗(yàn)采用L9(34)(三因素三水平)正交試驗(yàn)表,三因素分別為粉煤灰、石粉與硅灰。并分別調(diào)整其各自摻量:粉煤灰摻量為3%、5%、7%,石粉摻量為2%、4%、6%,硅灰摻量為0.5%、1.0%、1.5%;控制外加劑摻量,乳膠粉0.8%,減水劑0.2%,纖維素醚0.04%,消泡劑0.15%。其因素水平表以及正交試驗(yàn)安排如表7與表8所示。

    表7 正交試驗(yàn)因素水平表

    表8 正交試驗(yàn)安排

    2 結(jié)果與分析

    2.1 石粉與硅灰對(duì)自流平砂漿性能的影響

    2.1.1 石粉與硅灰對(duì)流動(dòng)性能的影響

    石粉與硅灰對(duì)機(jī)制砂水泥基自流平砂漿流動(dòng)性影響的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖1、圖2所示:

    圖1 石粉對(duì)流動(dòng)性的影響Fig.1 Influence of stone powder on fluidity

    圖2 硅灰對(duì)流動(dòng)性的影響Fig.2 Influence of stone powder on fluidity

    由圖1、圖2可知:石粉摻量為0、2%、4%、6%、8%的初始流動(dòng)度與20 min流動(dòng)度分別為140 mm/137 mm、145 mm/137 mm、146 mm/141 mm、142 mm/139 mm、141 mm/137 mm,石粉摻量為4%時(shí)達(dá)到最優(yōu)流動(dòng)度,較對(duì)比組(L-1)初始與20 min流動(dòng)度分別增大4.3%與2.2%;而隨著硅灰摻量的不斷增加流動(dòng)性能不斷減小,硅灰摻量為0、0.5%、1.0%、1.5%、2.0%時(shí)分別對(duì)應(yīng)的初始與20 min流動(dòng)度為151 mm/144 mm、149 mm/132 mm、144 mm/136 mm、142 mm/134 mm、140 mm/134 mm,摻量為2.0%時(shí)初始與20 min流動(dòng)度最低。

    石灰石粉相較于硅灰水化活性較低,早期需水量較小,石粉在合適摻量下對(duì)自流平砂漿的流動(dòng)性能夠起到一定幫助,增大漿體流動(dòng)度;而硅灰比表面積大,需水量高,隨硅灰摻量的增多,砂漿漿體中自由水含量減少,無法緩沖集料顆粒間的摩擦阻力,導(dǎo)致自流平砂漿流動(dòng)性能受損。硅灰的火山灰活性要高于石灰石粉,故硅灰對(duì)自流平砂漿性能的影響要更顯著。

    2.1.2 礦物摻合料對(duì)力學(xué)性能的影響

    在砂漿材料中,石粉常以惰性材料作填充集料,而硅灰具有高火山灰活性,常作為早強(qiáng)組分被利用,本次實(shí)驗(yàn)就兩類礦物摻合料對(duì)機(jī)制砂自流平砂漿力學(xué)性能的影響做具體研究,實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖3、圖4所示。

    圖3 石粉對(duì)3 d強(qiáng)度的影響Fig.3 The influence of mineral admixtures on 3 d strength

    圖4 硅灰對(duì)3 d強(qiáng)度的影響Fig.4 Influence of silica fume on 3d strength

    由圖3與圖4可知:石粉摻量為0、2%、4%、6%、8%時(shí),3 d抗折抗壓強(qiáng)度分別為3.8 MPa/17.5 MPa、4.2 MPa/18.7 MPa、4.4 MPa/18.7 MPa、4.4 MPa/18.3 MPa、4.0 MPa/17.7 MPa;硅灰摻量為0、0.5%、1.0%、1.5%、2.0%時(shí),3 d抗折抗壓強(qiáng)度分別為3.9 MPa/17.8 MPa、4.0 MPa/18.1 MPa、4.3 MPa/18.8 MPa、4.3 MPa/18.9 MPa、4.2 MPa/19.2 MPa;石粉與硅灰對(duì)自流平砂漿的早期強(qiáng)度均產(chǎn)生正面影響,石粉摻量為4%時(shí)達(dá)到最大抗折抗壓強(qiáng)度4.4 MPa /18.7 MPa,但過量石粉的加入導(dǎo)致砂漿強(qiáng)度降低;硅灰摻量的增加對(duì)砂漿抗壓強(qiáng)度顯著提高,當(dāng)摻量為2%時(shí)抗壓強(qiáng)度為9.2 MPa,較基礎(chǔ)組S-1提高7.9%,當(dāng)硅灰摻量超過1.5%,砂漿抗折強(qiáng)度降低。

    石粉與硅灰對(duì)28 d強(qiáng)度的影響如圖5、圖6所示:28 d抗折抗壓強(qiáng)度隨石粉摻量的增加,出現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì),抗折強(qiáng)度在摻量為1.0%時(shí)達(dá)到最大值9.7 MPa,抗壓強(qiáng)度在摻量為0.5%時(shí)達(dá)到最大值39.7 MPa,石粉摻量為1.5%與2.0%時(shí),抗壓強(qiáng)度較對(duì)比組L-1分別降低1.1%與1.3%;硅灰摻量的增加對(duì)28 d抗壓強(qiáng)度的發(fā)展產(chǎn)生了正面影響,28 d抗折強(qiáng)度則在摻量為1.0%時(shí)達(dá)到最大值9.1 MPa,而隨著硅灰摻加量的不斷增多,摻量為2.0%時(shí)出現(xiàn)28 d抗折強(qiáng)度低于基礎(chǔ)組S-1,即硅灰對(duì)28 d抗折強(qiáng)度產(chǎn)生負(fù)面影響,其反應(yīng)機(jī)理為硅灰的火山灰效應(yīng)消耗漿體中的Ca(OH)2,自流平砂漿漿體堿度降低,膠凝材料水化反應(yīng)受到影響。

    圖5 石粉對(duì)28 d強(qiáng)度的影響Fig.5 Influence of stone powder on 28 d strength

    圖6 硅灰對(duì)28 d強(qiáng)度的影響Fig.6 Influence of silica fume on 28 d strength

    2.2 正交試驗(yàn)優(yōu)化自流平配方

    試驗(yàn)采用L9(34)正交表,實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表9。

    表9 正交試驗(yàn)結(jié)果

    計(jì)算自流平砂漿流動(dòng)度各水平均值,并對(duì)各因素結(jié)果進(jìn)行極差分析(kmax-kmin),如表10所示。

    表10 流動(dòng)度極差分析

    由結(jié)果可知,礦物摻合料對(duì)機(jī)制砂水泥基自流平砂漿初始流動(dòng)度影響的先后順序?yàn)椋汗杌?粉煤灰>石粉,對(duì)20 min流動(dòng)度影響的先后順序?yàn)椋悍勖夯?硅灰>石粉;各個(gè)影響因素對(duì)流動(dòng)度的優(yōu)化組合為:初始流動(dòng)度為A3B2C1,20 min流動(dòng)度為A3B2C1。

    硅灰自身比表面積大,影響自流平砂漿需水量,在固定水灰比的試驗(yàn)條件下,流動(dòng)度減小,有學(xué)者發(fā)現(xiàn)硅灰加快硫鋁酸鹽的水化速率,縮短水泥的凝結(jié)時(shí)間[6];粉煤灰多為單個(gè)玻璃微珠狀態(tài)且聚集度小,在自流平砂漿中起到“滾珠效應(yīng)”,降低細(xì)集料之間的摩擦增大流動(dòng)度[9]。

    綜合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與分析,礦物摻合料對(duì)流動(dòng)度影響的重要性而言,20 min流動(dòng)度是影響自流平砂漿工作性能的重要指標(biāo),自流平砂漿不僅要保證足夠初始流動(dòng)度,而且不能出現(xiàn)過大的20 min流損,本實(shí)驗(yàn)依照20 min流動(dòng)度的大小給出流動(dòng)度最優(yōu)水平:7%的粉煤灰、4%的石灰石粉與0.5%的硅灰。

    2.3 抗壓抗折強(qiáng)度

    機(jī)制砂制水泥基自流平砂漿正交試驗(yàn)抗壓抗折強(qiáng)度極差分析結(jié)果如表11與表12所示。

    表11 抗折強(qiáng)度極差分析

    表12 抗壓強(qiáng)度極差分析

    對(duì)表中實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行極差分析,得到三種礦物摻合料對(duì)機(jī)制砂自流平砂漿抗折抗壓強(qiáng)度影響的先后順序?yàn)椋?/p>

    1 d抗折強(qiáng)度:石粉>硅灰>粉煤灰;1 d抗壓強(qiáng)度:石粉>硅灰>粉煤灰。

    3 d抗折強(qiáng)度:石粉>硅灰>粉煤灰;3 d抗壓強(qiáng)度:石粉>硅灰>粉煤灰。

    28 d抗折強(qiáng)度:石粉>粉煤灰>硅灰;28 d抗壓強(qiáng)度:硅灰>粉煤灰>石粉。

    由極差分析的結(jié)果,正交試驗(yàn)的優(yōu)化組合如表13所示。

    表13 正交試驗(yàn)優(yōu)化組合

    石粉通常被認(rèn)為是一種惰性材料,隨著石粉在各類砂漿材料中的應(yīng)用,發(fā)現(xiàn)石粉的抗壓強(qiáng)度比能夠達(dá)到60%,且對(duì)早期強(qiáng)度有較好的提升作用。收塵石灰石粉經(jīng)過球磨機(jī)進(jìn)一步研磨可以達(dá)到較高的比表面積,除本身對(duì)于膠凝體系強(qiáng)度的貢獻(xiàn)之外,還起到物理填充作用,使自流平砂漿更加密實(shí),具有更好的力學(xué)性能。

    硅灰可以有效促進(jìn)水泥的早期水化,硅灰顆粒的“成核”作用,促進(jìn)了水化產(chǎn)物的結(jié)晶析出,加快了膠凝材料的早期水化進(jìn)程。同時(shí),硅灰可以改善硫酸鹽水泥體系中鈣礬石的形態(tài),多為粗針狀鈣礬石;另一方面硅灰比表面積大,同樣可以起到物理填充作用,使砂漿材料更加密實(shí),常作為一種增強(qiáng)組分,應(yīng)用在各類特種砂漿材料之中。

    粉煤灰對(duì)早期強(qiáng)度的影響主要體現(xiàn)在物理填充作用上[10],隨著水化反應(yīng)的進(jìn)行,砂漿漿體堿度不斷上升,促進(jìn)了粉煤灰與Ca(OH)2的反應(yīng),即火山灰效應(yīng),粉煤灰的火山灰效應(yīng)生成水化硅酸鈣凝膠,不斷填充砂漿空隙,使自流平砂漿結(jié)構(gòu)更加密實(shí),提高砂漿強(qiáng)度。

    結(jié)合試驗(yàn)數(shù)據(jù),且綜合考慮自流平砂漿的各方面性能,選出強(qiáng)度最優(yōu)方案為:7%的粉煤灰、4%的石灰石粉與1.5%的硅灰。

    2.4 尺寸變化率

    整理正交試驗(yàn)尺寸變化率,并對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行極差分析,結(jié)果匯總?cè)绫?4。

    表14 尺寸變化率極差分析

    從表中可以看到三因素的極差值,對(duì)機(jī)制砂水泥基自流平砂漿尺寸變化率影響的先后順序?yàn)椋悍勖夯?石粉>硅灰,對(duì)自流平砂漿的尺寸變化率影響最大的為粉煤灰,從實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)中能夠發(fā)現(xiàn),粉煤灰、石粉與硅灰均會(huì)引起自流平砂漿的尺寸收縮,隨著粉煤灰、石粉與硅灰摻量的增加自流平砂漿自收縮增大,但對(duì)自流平砂漿尺寸變化率的影響不大,綜合考慮推薦自流平砂漿中的配比為:7%粉煤灰、2%石粉、1%硅灰。

    3 結(jié)論

    1)石灰石粉對(duì)自流平砂漿流動(dòng)度的影響不大,摻加石灰石粉對(duì)自流平砂漿的1、3與28 d強(qiáng)度具有提高,石灰石粉相較于粉煤灰與硅灰的活性指數(shù)低,在自流平砂漿體系中主要起到微集料作用,提高自流平砂漿密實(shí)度。

    2)硅灰具有較高的比表面積,顆粒粒徑小,填充自流平砂漿中的微孔,增強(qiáng)砂漿密實(shí)性,且在水化早期就體現(xiàn)出較高的火山灰活性,與Ca(OH)2反應(yīng)生成水化硅酸鈣凝膠,隨硅灰摻量增加自流平砂漿抗壓強(qiáng)度提高,自流平砂漿的流動(dòng)度減小,抗折強(qiáng)度隨硅灰摻量的增加先增大后減小,摻量為1.0%時(shí)抗折強(qiáng)度達(dá)到優(yōu)。

    3)粉煤灰可以增大機(jī)制砂水泥基自流平砂漿的流動(dòng)性,粉煤灰早期火山灰活性低于硅灰,粉煤灰在自流平砂漿膠凝材料水化早期主要起到物理填充作用,使砂漿更加密實(shí),水化后期隨著漿體內(nèi)堿度上升,粉煤灰發(fā)生火山灰效應(yīng),提高自流平砂漿強(qiáng)度。

    4)通過正交試驗(yàn)優(yōu)化礦物摻合料的最佳摻量為:7%粉煤灰、4%石粉、1%硅灰,可得到流動(dòng)度滿足要求、力學(xué)性能優(yōu)異且表面無開裂的機(jī)制砂水泥基自流平砂漿。

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