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    預(yù)應(yīng)力管道摩阻參數(shù)對(duì)現(xiàn)澆連續(xù)梁橋撓度的影響

    2021-10-16 09:37:12
    山東交通科技 2021年4期
    關(guān)鍵詞:橋梁混凝土

    任 煒

    (新疆新紀(jì)元公路設(shè)計(jì)有限責(zé)任公司,新疆 烏魯木齊 830000)

    引言

    預(yù)應(yīng)力混凝土具有增加橋梁結(jié)構(gòu)的抗裂性和減少橋梁設(shè)計(jì)所用截面的優(yōu)點(diǎn),從而施工階段工程造價(jià)低,且使用性能優(yōu)良[1]。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋具有較強(qiáng)的剛度和抗裂性,也是大跨度連續(xù)梁橋在設(shè)計(jì)和施工階段所考慮的特性。近年來,在橋梁設(shè)計(jì)中預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的橋梁所占比重越來越高,成為橋梁設(shè)計(jì)中的首選結(jié)構(gòu)。

    雖然預(yù)應(yīng)力橋梁結(jié)構(gòu)具有剛度強(qiáng)、抗裂性好、受力性能好、橋梁跨徑大、行車舒適等優(yōu)點(diǎn),但也存在橋梁跨中下?lián)?、腹板或底板開裂等病害,存在很大的安全隱患[2]。通過研究分析,發(fā)現(xiàn)病害產(chǎn)生的主要原因是橋梁預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力損失過大,有效預(yù)應(yīng)力不足。參考國(guó)內(nèi)外專家對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)中對(duì)預(yù)應(yīng)力損失的研究,發(fā)現(xiàn)預(yù)應(yīng)力管道摩阻參數(shù)的大小對(duì)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)中有效預(yù)應(yīng)力影響較大,進(jìn)而影響橋梁的線形[3]。因此,預(yù)應(yīng)力管道摩阻參數(shù)大小對(duì)橋梁的撓度具有很大影響,在橋梁設(shè)計(jì)階段管道摩阻參數(shù)的取值至關(guān)重要。

    1 工程背景

    某快速化改造工程上跨高架橋引橋部分采用20 m+2×30 m+20 m 預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁,橋面寬24 m,底板寬16.1 m,梁高1.8 m,見圖1。

    圖1 橋梁結(jié)構(gòu)立面布置/cm

    采用單箱四室斜腹板斷面,頂板厚0.26 m,腹板厚0.4 m(端部變厚至0.6 m),底板厚0.24 m(端部變厚至0.4 m);懸臂長(zhǎng)2.75 m,端部厚0.2 m,根部按圓弧過渡?,F(xiàn)澆連續(xù)箱梁采用C50 混凝土,彈性模量為3.45×104MPa。預(yù)應(yīng)力材料采用抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為1 860 MPa 的低松弛高強(qiáng)度鋼絞線,公稱直徑15.2 mm,彈性模量1.9×105MPa,松馳系數(shù)0.3。預(yù)應(yīng)力管道采用塑料波紋管成型。

    2 建立模型

    運(yùn)用有限元軟件Midas Civil 建立預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁橋模型,共包含150 個(gè)單元和151 個(gè)節(jié)點(diǎn)??紤]結(jié)構(gòu)恒載、預(yù)應(yīng)力張拉、混凝土收縮徐變、施工荷載及溫度變化等因素,通過改變有限元模型軟件中摩阻參數(shù)的取值來進(jìn)行模擬,得到橋梁撓度的變化值,并進(jìn)行分析。有限元模型見圖2。

    圖2 全橋有限元模型

    3 管道摩阻參數(shù)取值

    管道摩阻參數(shù)的取值對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的線性有較大的影響,管道摩阻參數(shù)包括摩阻系數(shù)μ和偏差系數(shù)k 兩個(gè)參數(shù)。對(duì)比國(guó)內(nèi)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范發(fā)現(xiàn),摩阻系數(shù)μ和偏差系數(shù)k 的取值在一個(gè)給定的區(qū)間范圍[4],導(dǎo)致無論預(yù)應(yīng)力管道內(nèi)部如何,摩阻系數(shù)μ和偏差系數(shù)k 的取值都是不變的。若摩阻系數(shù)μ和偏差系數(shù)k 的取值過大,橋梁結(jié)構(gòu)實(shí)際施加的預(yù)應(yīng)力就會(huì)偏大,橋梁結(jié)構(gòu)會(huì)上撓,反之會(huì)下?lián)?。因此,摩阻系?shù)μ和偏差系數(shù)k 的取值應(yīng)根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)實(shí)際情況來設(shè)定,對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的線性精確控制意義重大[5]。

    根據(jù)國(guó)內(nèi)現(xiàn)行橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范和相關(guān)參考文獻(xiàn),通過改變有限元模型中摩阻系數(shù)μ和偏差系數(shù)k 的值來分析橋梁各里程撓度的變化。摩阻系數(shù)μ分別取0.13、0.15、0.19、0.21;偏差系數(shù)k 分別取0.001、0.002、0.002 5、0.003,分別討論對(duì)橋梁沿程線性的影響[6]。

    4 管道摩阻參數(shù)對(duì)橋梁撓度的影響

    預(yù)應(yīng)力管道摩阻參數(shù)的取值對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的撓度影響較大,它是通過影響橋梁的預(yù)應(yīng)力損失進(jìn)而影響橋梁的撓度。當(dāng)管道摩阻參數(shù)取值較大時(shí),在計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失時(shí)就會(huì)較大,實(shí)際施加于橋梁結(jié)構(gòu)中的預(yù)應(yīng)力也將過大,此時(shí)橋梁結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力過大會(huì)引起預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)體系破壞。然而,當(dāng)管道摩阻參數(shù)取值較小時(shí),在計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失時(shí)就會(huì)較小,從而施加于橋梁結(jié)構(gòu)中的預(yù)應(yīng)力也會(huì)減小,此時(shí)橋梁結(jié)構(gòu)會(huì)出現(xiàn)有效預(yù)應(yīng)力過小,不能發(fā)揮預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的作用,在橋梁后期運(yùn)營(yíng)的過程中會(huì)出現(xiàn)跨中下?lián)?、箱梁開裂等現(xiàn)象[7]。實(shí)橋采用塑料波紋管成型方式,《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D62—2012)中規(guī)定摩擦系數(shù)μ的取值為0.14 ~0.17,偏差系數(shù)k 的取值為0.001 5,選取μ為0.17,k 為0.001 5為規(guī)范值[8]。

    4.1 摩擦系數(shù)μ單獨(dú)變化

    對(duì)照國(guó)內(nèi)管道摩擦系數(shù)μ取值規(guī)定,管道摩擦系數(shù)μ分別取0.13、0.15、0.19、0.21,主梁線形變化曲線見圖3。

    圖3 主梁線形變化曲線

    管道摩擦系數(shù)μ值單獨(dú)變化時(shí),對(duì)各跨跨中位置截面影響較大,其中撓度值變化最大的位置為2#跨跨中、3#跨跨中截面處,撓度最大變化值約為0.47 mm。(1)隨著μ值逐漸增大,在橋墩墩頂位置到跨中位置范圍內(nèi),橋梁向上的撓度不斷變小。(2)隨著μ值不斷增大,在跨中位置到橋墩位置范圍內(nèi),橋梁向上撓度不斷增大。

    4.2 偏差系數(shù)k 單獨(dú)變化

    參考國(guó)內(nèi)外偏差系數(shù)k 取值規(guī)范,選取偏差系數(shù)k 值分別為0.001、0.002、0.002 5、0.003,所對(duì)應(yīng)的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋的撓度變化值見圖4。

    圖4 墩頂豎向位移變化曲線

    管道偏差系數(shù)k 值對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁橋撓度影響較大的位置為橋梁各跨跨中位置截面處,撓度變化最大的位置出現(xiàn)在2#跨跨中、3#跨跨中位置處。(1)隨著k 值逐漸增加,橋梁在橋墩至跨中位置范圍內(nèi)向下的撓度值不斷增加。(2)在跨中至橋墩位置,當(dāng)k 值不斷變大時(shí),橋梁向上的撓度也不斷增加。

    4.3 摩擦系數(shù)μ和偏差系數(shù)耦合變化

    耦合變化時(shí)管道摩阻參數(shù)(μ,k)的值分別取(0.13,0.001)、(0.15,0.002)、(0.19,0.002 5)、(0.21,0.003),結(jié)果見圖5。

    圖5 墩頂順橋向位移變化曲線

    由圖5 可知,摩擦系數(shù)和偏差系數(shù)耦合變化時(shí),對(duì)橋梁線形的影響要比摩擦系數(shù)和偏差系數(shù)單獨(dú)變化時(shí)大很多。對(duì)橋梁線形影響較大的位置仍然是各跨跨中位置的截面處,其中2#跨跨中、3#跨跨中位置處影響最大。(1)當(dāng)摩擦系數(shù)和偏差系數(shù)按設(shè)定的值遞增時(shí),在橋墩墩頂位置至跨中位置范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁橋向下?lián)隙戎挡粩嘣龃?。?)當(dāng)摩擦系數(shù)和偏差系數(shù)呈遞增趨勢(shì)時(shí),在跨中位置至橋墩墩頂位置范圍,橋梁的向上撓度不斷增加。(3)通過改變有限元模型中管道摩阻參數(shù)(μ,k)的值,發(fā)現(xiàn)橋梁線形變化最大位置為2#跨跨中、3#跨跨中位置,撓度最大變化值約為2.38 mm。

    5 結(jié)語(yǔ)

    (1)摩擦系數(shù)和偏差系數(shù)對(duì)橋梁線形的影響呈線形分布,對(duì)橋梁跨中位置影響較大,管道摩擦系數(shù)和偏差系數(shù)耦合變化對(duì)橋梁的影響要比單獨(dú)變化時(shí)大很多。(2)摩阻系數(shù)的不同取值對(duì)橋梁線形影響不同,在橋梁設(shè)計(jì)階段,建議將摩擦系數(shù)和偏差系數(shù)的取值適當(dāng)放大。對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋建議實(shí)測(cè)摩阻參數(shù)。(3)預(yù)應(yīng)力管道摩阻參數(shù)的取值對(duì)橋梁的撓度影響較大,認(rèn)為是橋梁在運(yùn)營(yíng)階段出現(xiàn)下?lián)系挠绊懸蛩刂弧?/p>

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