低溫條件下心墻瀝青混凝土蠕變特性試驗(yàn)

王柳江，薛晨陽(yáng)，扎西頓珠，劉斯宏，黃鵬華

(1.河海大學(xué)水利水電學(xué)院，江蘇 南京 210098； 2.西藏自治區(qū)水利電力規(guī)劃勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院，西藏 拉薩 850000)

瀝青混凝土是由礦料、瀝青等按一定比例組合的復(fù)合材料，具有防滲性能好、適應(yīng)變形能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，非常適宜作為大壩的防滲體材料[1]。自20世紀(jì)20年代以來，世界上已建300多座瀝青混凝土面板壩、130多座瀝青混凝土心墻壩[2]。由于瀝青混凝土由膠凝材料(瀝青)與骨料膠結(jié)而成，屬于典型的黏彈塑性材料，具有較強(qiáng)的蠕變性，因此對(duì)心墻的長(zhǎng)期防滲性能有一定的影響[3-4]。近年來，隨著水利工程往新疆、西藏等高寒地區(qū)的推進(jìn)，瀝青混凝土心墻壩的建設(shè)進(jìn)入一個(gè)高速發(fā)展的時(shí)期[5]。考慮到西部地區(qū)環(huán)境溫度較低且變化較大，同時(shí)瀝青混凝土心墻埋在壩體內(nèi)，長(zhǎng)期處于三向應(yīng)力狀態(tài)，因此有必要開展低溫條件下瀝青混凝土心墻材料的三軸蠕變特性研究。

目前，國(guó)內(nèi)外關(guān)于水工瀝青混凝土的三軸蠕變特性的研究相對(duì)較少。在20世紀(jì)70年代，國(guó)外學(xué)者針對(duì)Eberlaste、Finsteral等瀝青混凝土心墻壩[6-8]的長(zhǎng)期變形開展了相關(guān)三軸蠕變特性試驗(yàn)，側(cè)重于考慮側(cè)向壓力減小對(duì)瀝青混凝土開裂的影響。在試驗(yàn)中設(shè)置軸向壓力不變，圍壓隨時(shí)間分級(jí)減小。國(guó)內(nèi)，西安理工大學(xué)對(duì)水工瀝青混凝土三軸蠕變特性開展了相關(guān)研究，其中初偉[9]進(jìn)行了20℃不同圍壓下的三軸蠕變特性試驗(yàn)，并采用Burgers模型進(jìn)行擬合；朱悅[10]進(jìn)行了10℃條件下的三軸應(yīng)力松弛試驗(yàn)，分析了松弛模量與應(yīng)變的關(guān)系；Wang等[4，11]對(duì)10℃和20℃下的三軸蠕變特性試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了總結(jié)，并基于E-B模型提出一個(gè)能夠反映穩(wěn)定蠕變量和應(yīng)力關(guān)系的本構(gòu)模型。另外，一些學(xué)者針對(duì)三峽茅坪溪瀝青混凝土心墻壩也開展了瀝青混凝土的三軸蠕變特性研究，長(zhǎng)江科學(xué)院[12]進(jìn)行了16.4℃不同圍壓下的三軸蠕變分級(jí)加載試驗(yàn)；朱晟等[13]基于長(zhǎng)江科學(xué)院試驗(yàn)的剪切蠕變結(jié)果，提出一個(gè)能夠考慮應(yīng)力狀態(tài)變化的增量蠕變模型；李志強(qiáng)等[14]在16.4℃的溫度條件下，研究了瀝青含量對(duì)三軸蠕變特性的影響。近年來，李玫等[15]通過室內(nèi)三軸蠕變特性試驗(yàn)，研究了水泥替代礦粉對(duì)水工瀝青混凝土長(zhǎng)期性能的影響；鄒玉強(qiáng)[16]對(duì)比了分別加載和分級(jí)加載兩種三軸蠕變特性試驗(yàn)方式，并采用長(zhǎng)江科學(xué)院提出的六參數(shù)蠕變模型對(duì)瀝青混凝土的剪切蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果進(jìn)行擬合。然而，瀝青混凝土具有溫度敏感性，溫度的差別導(dǎo)致其長(zhǎng)期變形性能相差很大，尤其是西部寒冷地區(qū)的瀝青混凝土防滲體，會(huì)遭受低溫和較大的溫度變化；此外瀝青混凝土的長(zhǎng)期體積變形會(huì)導(dǎo)致其孔隙率的變化，進(jìn)而影響其防滲性能。而上述研究中極少考慮低溫條件及其變化對(duì)水工瀝青混凝土蠕變特性的影響，對(duì)體積蠕變的分析也鮮有報(bào)道。

本文以西部某瀝青混凝土心墻壩工程為例，選取5℃、10℃、15℃ 3個(gè)試驗(yàn)溫度，進(jìn)行瀝青混凝土心墻材料的三軸蠕變特性試驗(yàn)，研究溫度、偏應(yīng)力、圍壓對(duì)瀝青混凝土三軸蠕變特性的影響，并討論應(yīng)力狀態(tài)對(duì)體積蠕變的影響機(jī)制，為考慮溫度和應(yīng)力狀態(tài)變化的心墻瀝青混凝土蠕變模型的建立提供參考。

1 原材料與試樣制備

三軸蠕變特性試驗(yàn)中瀝青采用克拉瑪依70號(hào)石油瀝青，骨料由工程采用的灰?guī)r破碎而成，礦粉由灰?guī)r經(jīng)球磨機(jī)碾磨而成。骨料級(jí)配如下：19～13.2 mm、13.2～4.75 mm、4.75～2.36 mm粒徑的粗骨料占比分別為13.4%、28.6%和13.8%，2.36～0.6 mm、0.6～0.15 mm、0.15～0.075 mm粒徑的細(xì)骨料占比分別為18.1%、10.6%和3.5%，填料(<0.075 mm)占比12.0%；骨料壓碎率為18.5%，堅(jiān)固性為3.6%，黏結(jié)力為5級(jí)。設(shè)計(jì)瀝青混凝土的級(jí)配指數(shù)為0.4，瀝青質(zhì)量分?jǐn)?shù)為7.0%，礦粉質(zhì)量分?jǐn)?shù)為12%。其基本性能(T=10℃)為：最大密度2.417 g/cm3，密度2.381 g/cm3，孔隙率1.5%，劈裂強(qiáng)度0.65 MPa，抗壓強(qiáng)度3.57 MPa，水穩(wěn)定性1.07，拉伸強(qiáng)度0.55，彎曲強(qiáng)度1.35 MPa。試樣直徑100 mm，高200 mm，依據(jù)DL/T 5362—2006《水工瀝青混凝土試驗(yàn)規(guī)程》制備。為防止室溫變化對(duì)試樣變形的影響，試樣自然冷卻脫模后，將其放入-30℃的恒溫室中養(yǎng)護(hù)。

2 試驗(yàn)方法

2.1 試驗(yàn)方案

為研究溫度和應(yīng)力狀態(tài)對(duì)蠕變特性的影響，以溫度(T)、圍壓(σ3)、偏應(yīng)力(q)為變量設(shè)計(jì)如表1所示的試驗(yàn)方案。由于試驗(yàn)依托的工程所在地多年平均氣溫為10℃，最高月平均氣溫20℃，最低月平均氣溫-5℃，因此，選取試驗(yàn)溫度為5℃、10℃、15℃。受限于試驗(yàn)儀器的控溫范圍，無法開展負(fù)溫條件下的三軸蠕變特性試驗(yàn)。S1～S3為第1組試驗(yàn)，分析5℃、圍壓0.4 MPa、不同偏應(yīng)力下的蠕變規(guī)律；S4～S7為第2組試驗(yàn)，與第1組相比，試驗(yàn)溫度為10℃；S8～S11為第3組試驗(yàn)，試驗(yàn)溫度為15℃；S11～S15為第4組試驗(yàn)，相對(duì)于第2組，其圍壓為0.6 MPa。通過1～3組試驗(yàn)，得到不同溫度下的蠕變-時(shí)間曲線和應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線，可對(duì)比溫度對(duì)應(yīng)力-蠕變曲線的影響；通過2、4組試驗(yàn)的對(duì)比，可分析圍壓對(duì)應(yīng)力-蠕變曲線的影響。蠕變特性試驗(yàn)之前，需要開展5℃、10℃、15℃下的靜力三軸剪切試驗(yàn)以確定不同溫度和圍壓下的破壞應(yīng)力qf，由此可以確定表1中的應(yīng)力水平D：

表1 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

D=q/qf

(1)

A—溫度控制系統(tǒng)；B—軸壓加載系統(tǒng)；C—雙層三軸壓力室；D—反壓加載及量測(cè)系統(tǒng)；E—圍壓加載及量測(cè)系統(tǒng)；F—溫度測(cè)量電路；G—自動(dòng)控制中心。 圖1 溫度-濕度聯(lián)合控制三軸儀Fig.1 Temperature-humidity controlled triaxial test device

2.2 試驗(yàn)儀器

試驗(yàn)在溫度-濕度聯(lián)合控制三軸儀[17]上進(jìn)行，如圖1所示。該儀器主要技術(shù)參數(shù)為：最大軸向荷載100 kN，最大圍壓1.5 MPa，溫控范圍0～50℃，控溫精度為±0.1℃。此外，利用該三軸儀還能進(jìn)行溫度循環(huán)、干濕循環(huán)以及溫度-濕度聯(lián)合控制下土石材料的變形特性研究。

試驗(yàn)過程中，首先將試樣放入對(duì)應(yīng)試驗(yàn)溫度的恒溫箱內(nèi)至少24 h，確保試樣溫度均勻；然后裝樣，控制壓力室溫度為試驗(yàn)溫度，恒溫2 h以上，當(dāng)試樣溫度達(dá)到目標(biāo)值后，施加圍壓。在圍壓作用下體積應(yīng)變速率小于0.02 mL/min時(shí)，先采用應(yīng)變控制式加載施加軸壓，加載速率為0.2 mm/min；當(dāng)應(yīng)力水平達(dá)到設(shè)計(jì)值時(shí)，采用應(yīng)力式加載控制，以保證軸壓在蠕變過程中保持不變。蠕變特性試驗(yàn)時(shí)間通過前期試驗(yàn)確定。試驗(yàn)時(shí)間大于8 350 min后剪切蠕變速率明顯減小，設(shè)為蠕變穩(wěn)定狀態(tài)。此外，當(dāng)溫度較高或偏應(yīng)力較大時(shí)，瀝青混凝土軸向蠕變量可能大于活塞導(dǎo)桿最大行程，對(duì)應(yīng)35%的應(yīng)變，此時(shí)試驗(yàn)結(jié)束。

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 剪切蠕變及應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線

以第3組試驗(yàn)為例對(duì)瀝青混凝土心墻材料的三軸蠕變特性進(jìn)行分析。該試驗(yàn)共包括4個(gè)應(yīng)力水平，對(duì)應(yīng)的偏應(yīng)力為0.281 MPa、0.565 MPa、0.88 MPa和1.19 MPa。圖2(a)為溫度15℃、σ3=0.4 MPa時(shí)，不同偏應(yīng)力下的剪切蠕變曲線。由圖2(a)可以看到，當(dāng)偏應(yīng)力為0.281 MPa時(shí)，瀝青混凝土的蠕變?cè)谠缙谠黾雍芸?，隨后較緩慢增加，140 h之后趨于穩(wěn)定，對(duì)應(yīng)的蠕變應(yīng)變?yōu)?.8%。李志強(qiáng)等[14，18]同樣采用克拉瑪依70號(hào)石油瀝青制備了瀝青混凝土試樣，并在16.4℃環(huán)境溫度下開展了蠕變特性試驗(yàn)，當(dāng)σ3=0.5 MPa、q=0.25 MPa時(shí)，140 h之后的蠕變量為5.6%?？梢姡谠囼?yàn)材料及試驗(yàn)條件接近的條件下，兩者試驗(yàn)結(jié)果基本一致，說明本文試驗(yàn)結(jié)果是合理的。

圖2 剪切-蠕變曲線(T=15℃，σ3=0.4 MPa)Fig.2 Shear-creep curves (T=15℃,σ3=0.4 MPa)

值得關(guān)注的是，不同偏應(yīng)力下的蠕變曲線具有明顯的階段性，大致可分為3個(gè)階段。第1階段，在加載完成1 200 min內(nèi)，蠕變快速增長(zhǎng)，這是因?yàn)闉r青混凝土為懸浮密實(shí)結(jié)構(gòu)，孔隙由瀝青填充，在加載初始階段骨架作用力較小，如圖3所示；第2階段，隨著軸向壓縮變形的發(fā)展，孔隙中的瀝青受擠壓往側(cè)向移動(dòng)，骨料間接觸點(diǎn)數(shù)開始增加，骨架作用增強(qiáng)，蠕變率逐漸減??；第3階段，蠕變趨于穩(wěn)定，應(yīng)變率趨向于0。對(duì)于不同偏應(yīng)力下的心墻瀝青混凝土，其蠕變曲線具有如下特點(diǎn)：偏應(yīng)力越大，初始階段的瞬時(shí)變形越大，蠕變速率越快，最終蠕變?cè)酱?，?dāng)偏應(yīng)力為1.19 MPa時(shí)，其蠕變量在1 200 min后超過了活塞導(dǎo)桿的最大行程。此外，如圖2(b)所示，在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)系下，各偏應(yīng)力下的蠕變曲線滿足較好的線性關(guān)系：

圖3 蠕變初始階段瀝青混凝土試樣縱剖面Fig.3 Longitudinal section of asphalt concrete at initial stage of creep

lnεcr，s=Alnt+B

(2)

式中：εcr,s——剪切蠕變；A——擬合參數(shù)，反映達(dá)到穩(wěn)定蠕變所需要的時(shí)間，A越大，達(dá)到穩(wěn)定蠕變的時(shí)間越長(zhǎng)?？梢园l(fā)現(xiàn)，在相同溫度和圍壓下，對(duì)應(yīng)不同偏應(yīng)力的直線基本平行，說明偏應(yīng)力對(duì)瀝青混凝土達(dá)到穩(wěn)定蠕變所需時(shí)間的影響較小。取不同偏應(yīng)力下A的平均值，為0.283。

圖4為三軸蠕變特性試驗(yàn)中不同時(shí)刻的應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線。由圖4可以看到，不同時(shí)刻下的剪切蠕變隨著偏應(yīng)力的增大而增大，且兩者之間呈非線性關(guān)系。當(dāng)偏應(yīng)力較小時(shí)，應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線基本呈線性關(guān)系，隨著偏應(yīng)力的增大，曲線斜率逐漸減小，非線性更為明顯。在偏應(yīng)力為0.565 MPa時(shí)，應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線出現(xiàn)較為明顯的拐點(diǎn)，可將該應(yīng)力視為屈服應(yīng)力[11]，即當(dāng)施加的偏應(yīng)力小于該屈服應(yīng)力時(shí)，瀝青混凝土發(fā)生黏彈性變形，當(dāng)施加的偏應(yīng)力超過該屈服應(yīng)力時(shí)，則發(fā)生黏塑性變形。

圖4 不同時(shí)刻應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線(T = 15℃，σ3= 0.4 MPa)Fig.4 Stress-strain curves at different time for triaxial creep test (T = 15℃,σ3= 0.4 MPa)

圖5為不同偏應(yīng)力下的體積蠕變-時(shí)間關(guān)系曲線，規(guī)定體積蠕變壓縮為正，膨脹為負(fù)。由圖5可以看到，當(dāng)偏應(yīng)力小于0.565 MPa時(shí)，體積蠕變表現(xiàn)為壓縮變形，但體積壓縮量遠(yuǎn)小于軸向壓縮量；當(dāng)偏應(yīng)力大于0.88 MPa時(shí)，體積蠕變表現(xiàn)為膨脹變形，體積膨脹量隨著偏應(yīng)力的增大而增大，且量值大于偏應(yīng)力較低時(shí)的壓縮量；此外，體積膨脹曲線同樣具有階段性，在蠕變初始階段呈快速增長(zhǎng)趨勢(shì)，之后趨于穩(wěn)定。由此可知，當(dāng)偏應(yīng)力較大時(shí)，瀝青混凝土的孔隙率隨時(shí)間增大，使其滲透性增大，從而對(duì)瀝青混凝土長(zhǎng)期防滲效果有一定的影響。值得關(guān)注的是，該現(xiàn)象與瀝青混凝土靜力三軸剪切試驗(yàn)中的體應(yīng)變曲線相對(duì)應(yīng)。

圖5 體積蠕變-時(shí)間關(guān)系曲線(T=15℃，σ3= 0.4 MPa)Fig.5 Relationship curves of volumetric creep strain with time (T = 15℃,σ3= 0.4 MPa)

3.2 溫度對(duì)蠕變的影響

圖6為圍壓0.4 MPa不同溫度下的應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線。由圖6可以發(fā)現(xiàn)，在相同偏應(yīng)力條件下，溫度越高，蠕變?cè)矫黠@；偏應(yīng)力越大，不同溫度下的蠕變差越大，因此，溫度升高會(huì)增加瀝青混凝土心墻材料的蠕變量。同時(shí)，隨著溫度升高，應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線的非線性更為明顯，對(duì)應(yīng)的屈服應(yīng)力隨之減小。究其原因，隨著溫度升高，瀝青的潤(rùn)滑作用增強(qiáng)，骨料顆粒之間產(chǎn)生錯(cuò)動(dòng)、重組，削弱了骨架的作用力，導(dǎo)致蠕變速率加快，變形增加。此外，當(dāng)溫度從5℃升高到10℃時(shí)，蠕變?cè)隽棵黠@大于溫度從10℃升高到15℃的情況，這主要是因?yàn)闉r青在不同溫度區(qū)間的溫度敏感性不同。

圖6 不同溫度下的應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線(σ3= 0.4 MPa)Fig.6 Stress-strain curves at different time for triaxial creep tests under different temperature(σ3= 0.4 MPa)

采用式(1)對(duì)不同溫度下的蠕變曲線進(jìn)行擬合，給出參數(shù)A隨溫度的變化曲線。如圖7所示，A隨溫度的升高而減小，說明溫度越高，瀝青混凝土達(dá)到蠕變穩(wěn)定所需的時(shí)間越短。究其主要原因，瀝青混凝土的瞬時(shí)加載變形和初始階段的蠕變隨溫度的升高而增大，縮短了其內(nèi)部骨料顆粒的接觸時(shí)間，加快了骨架結(jié)構(gòu)的形成，從而較快地進(jìn)入穩(wěn)定蠕變階段。此外，受瀝青溫度敏感性影響，當(dāng)溫度從5℃升高到10℃時(shí)，斜率減小的程度大于溫度從10℃升高到15℃的情況，說明溫度大于10℃后，該工程所采用的瀝青混凝土達(dá)到穩(wěn)定蠕變所需的時(shí)間受溫度影響較小。其中，A與溫度的關(guān)系可用指數(shù)函數(shù)擬合：

圖7 A隨溫度變化曲線(σ3= 0.4 MPa)Fig.7 Vary of slope A with temperature (σ3 = 0.4 MPa)

A=Me-αT+N

(2)

式中：α、M、N——擬合參數(shù)，α控制A隨溫度的變化速率，N為A隨溫度升高而趨于穩(wěn)定的最終值。

3.3 圍壓對(duì)蠕變的影響

圖8為10℃時(shí)圍壓分別為0.4 MPa和0.6 MPa對(duì)應(yīng)的應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線。由圖8可以看到，當(dāng)偏應(yīng)力小于0.8 MPa時(shí)，不同圍壓對(duì)應(yīng)的應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線基本重合，說明圍壓對(duì)蠕變的影響在偏應(yīng)力較小時(shí)可以忽略。當(dāng)偏應(yīng)力大于0.8 MPa后，蠕變隨圍壓的增大而減小，且隨著偏應(yīng)力的增大，不同圍壓下的蠕變變形差隨之增大。值得注意的是，該現(xiàn)象與不同圍壓下瀝青混凝土的靜力三軸壓縮試驗(yàn)結(jié)果相似。

圖8 不同圍壓下的應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線(T=10℃)Fig.8 Stress-strain curves at different time for triaxial creep tests under different confining pressure (T=10℃)

圖9(a)為10℃下瀝青混凝土心墻材料的應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線?？梢钥吹?，在偏應(yīng)力小于0.8 MPa時(shí)，不同圍壓下的應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線基本重合；隨著偏應(yīng)力的增大，應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線開始出現(xiàn)分叉，且在相同偏應(yīng)力的條件下，圍壓越大，軸向變形越小。對(duì)應(yīng)于體積變形，當(dāng)偏應(yīng)力小于0.8 MPa時(shí)，體應(yīng)變表現(xiàn)為剪縮，且不同圍壓下的剪縮變形基本相等；當(dāng)偏應(yīng)力增大后，體應(yīng)變由剪縮過渡到剪脹，且剪脹量隨著圍壓的增大而減小。可見與常規(guī)堆石料相比，圍壓對(duì)瀝青混凝土三軸壓縮和蠕變特性的影響與偏應(yīng)力的大小有關(guān)。

圖9 靜力三軸剪切試驗(yàn)結(jié)果(T=10℃)Fig.9 Results for triaxial compression test under static load (T=10℃)

3.4 結(jié)果與討論

瀝青混凝土心墻主要用于防滲，其設(shè)計(jì)孔隙率通常小于3%，骨料之間的孔隙由瀝青和礦粉填充，瀝其內(nèi)部結(jié)構(gòu)有兩個(gè)特點(diǎn)：一是骨料呈懸浮狀態(tài)(見圖3)；二是高度密實(shí)，等向壓縮條件下的變形十分有限。因此，當(dāng)瀝青混凝土心墻承受較小的偏應(yīng)力時(shí)，其產(chǎn)生的體積變形以等向壓縮為主，考慮其密實(shí)性，圍壓對(duì)其體積壓縮量的影響有限，不同圍壓下的孔隙率變化較小，從而解釋了不同圍壓下的應(yīng)力-應(yīng)變等時(shí)曲線在低偏應(yīng)力時(shí)基本重合的現(xiàn)象。

此外，類比巖石等密實(shí)材料，隨著偏應(yīng)力的增大，瀝青混凝土內(nèi)部出現(xiàn)微裂隙，導(dǎo)致其孔隙率增大，產(chǎn)生了如圖9(b)所示的剪脹變形，且圍壓越小，剪脹越明顯。根據(jù)亞臨界擴(kuò)展理論[19]，當(dāng)偏應(yīng)力較大時(shí)，微裂隙在應(yīng)力腐蝕下隨時(shí)間逐級(jí)擴(kuò)展，解釋了在偏應(yīng)力較大時(shí)體積蠕變呈膨脹變形現(xiàn)象，如圖5所示；當(dāng)瀝青混凝土內(nèi)部產(chǎn)生裂隙后，其孔隙率增大，此時(shí)圍壓可有效抑制裂隙的擴(kuò)展，圍壓越大，抑制效果越明顯，所產(chǎn)生的剪切蠕變變形越小。

4 結(jié) 論

a.在試驗(yàn)條件下(試驗(yàn)溫度0～15℃，偏應(yīng)力水平0.2～0.8 MPa)，心墻瀝青混凝土剪切蠕變曲線在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)下均滿足較好的線性關(guān)系，不同時(shí)刻的剪切蠕變量隨著偏應(yīng)力的增大而增大，且兩者之間呈非線性關(guān)系。

b.隨著溫度的升高，瀝青混凝土的蠕變量增大，蠕變速率明顯加快，且達(dá)到穩(wěn)定蠕變所需要的時(shí)間縮短，同時(shí)偏應(yīng)力越大，溫度升高產(chǎn)生的蠕變?cè)隽吭矫黠@。從抑制瀝青混凝土心墻長(zhǎng)期變形的角度來說，相對(duì)穩(wěn)定的低溫條件對(duì)工程是有利的。

c.瀝青混凝土體積蠕變與偏應(yīng)力大小相關(guān)，當(dāng)偏應(yīng)力較小時(shí)，體積蠕變表現(xiàn)為壓縮變形，當(dāng)偏應(yīng)力較大時(shí)，體積蠕變表現(xiàn)為膨脹變形，且膨脹量明顯大于壓縮量。

d.圍壓對(duì)瀝青混凝土三軸蠕變特性的影響同樣與偏應(yīng)力有關(guān)，偏應(yīng)力較小時(shí)，圍壓對(duì)蠕變影響較小，當(dāng)偏應(yīng)力較大時(shí)，圍壓增大對(duì)蠕變有抑制作用。