三種不同鎳渣混合生產(chǎn)復(fù)合摻合料的研究

殷素紅，馬健，顏波，李堅(jiān)榮

（1.華南理工大學(xué)，廣東 廣州 510641；2.陽江市大地環(huán)保建材有限公司，廣東陽江 529500）

近年來，隨紅土鎳礦RKEF法鎳鐵不銹鋼一體化生產(chǎn)線的逐漸推廣[1]，鎳渣的種類根據(jù)其生產(chǎn)工藝分為高爐鎳鐵渣，電爐鎳鐵渣，不銹鋼精煉渣[2]。目前高爐鎳鐵渣可用于生產(chǎn)高爐鎳鐵渣粉[3-5]，電爐鎳鐵渣可用于生產(chǎn)電爐鎳鐵渣粉和機(jī)制砂[6-8]，不銹鋼精煉渣尚未有效利用。隨著JC/T 2503-2018《用于水泥和混凝土中的鎳鐵渣粉》標(biāo)準(zhǔn)的發(fā)布和正式實(shí)施，為高爐鎳鐵渣和電爐鎳鐵渣的利用提供了標(biāo)準(zhǔn)依據(jù)。復(fù)合摻合料既可保持單一種類礦物摻合料的優(yōu)點(diǎn)，又可利用復(fù)合效應(yīng)減少摻入低品質(zhì)固廢后對摻合料性能的影響，實(shí)現(xiàn)低品質(zhì)固廢在建材中的應(yīng)用，同時(shí)解決優(yōu)質(zhì)摻合料短缺，價(jià)值高的問題。

本文以陽江市RKEF法鎳鐵不銹鋼生產(chǎn)線產(chǎn)出的不同鎳渣為研究對象，探究復(fù)摻制備不銹鋼精煉混合渣-高爐鎳鐵渣-電爐鎳鐵渣粉復(fù)合摻合料，以期實(shí)現(xiàn)不銹鋼精煉混合渣在生產(chǎn)建材中的利用。

1 原材料和試驗(yàn)方法

1.1 原材料

三種鎳渣包括高爐鎳鐵渣、電爐鎳鐵渣及不銹鋼精煉混合渣（以下簡稱為高爐渣、電爐渣及精煉渣）均來自陽江市大地建材環(huán)保有限公司，其化學(xué)組成見表1，礦物組成見圖1。

圖1 三種鎳渣XRDFig. 1 XRD patterns of three kinds of nickel slags

表1 三種鎳渣化學(xué)成分/%Table 1 Chemical composition of three types of nickel slags

水泥采用廣州珠江水泥廠生產(chǎn)的P·II 42.5級硅酸鹽水泥，其物理力學(xué)性能見表2。標(biāo)準(zhǔn)砂為廈門艾思?xì)W標(biāo)準(zhǔn)砂有限公司生產(chǎn)。

表2 水泥物理力學(xué)性能Table 2 Physical and mechanical properties of cement

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

采用實(shí)驗(yàn)室水泥標(biāo)準(zhǔn)球磨機(jī)對鎳渣進(jìn)行粉磨，型號為SM (500×500) mm，磨球?yàn)槟C(jī)出廠原配鋼磨球，采用標(biāo)準(zhǔn)級配和裝球量，每次入磨物料3 kg。

摻合料細(xì)度按照GB/T 1345《水泥細(xì)度檢驗(yàn)方法篩析法》測定；比表面積按照GB/T 8074《水泥比表面積測定方法 勃氏法》測定；粒度分布采用丹東百特儀器有限公司生產(chǎn)的BT-9300S型激光粒度分析儀測定，分散劑為酒精。

摻合料的膠砂流動(dòng)度比和活性指數(shù)依據(jù)JG/T 486《混凝土用復(fù)合摻合料》進(jìn)行。

2 結(jié)果與討論

2.1 不同鎳渣的特性

2.1.1 粉磨特性

為探討不同鎳渣的粉磨特性，將三種鎳渣進(jìn)行不同時(shí)間的粉磨，并分別測定其比表面積，結(jié)果見圖2。

圖2 不同鎳渣比表面積隨粉磨時(shí)間的變化Fig. 2 Changes of specific surface area of different nickel slags with grinding time

由圖2可知，高爐渣和電爐渣的比表面積隨粉磨時(shí)間延長而增加，高爐渣主要由玻璃體組成，易磨性較差，比表面積隨粉磨時(shí)間延長而緩慢增長；電爐渣晶體礦物含量更多，易磨性優(yōu)于高爐渣，比表面積隨粉磨時(shí)間延長而快速增大。精煉渣由于經(jīng)過特殊處理工藝[2]，未粉磨之前顆粒已較細(xì)且有團(tuán)聚現(xiàn)象，其粉磨15 min比表面積即可達(dá)到400 m2/kg，由于粉體團(tuán)聚使其比表面積與粉磨時(shí)間無明顯關(guān)聯(lián)，但隨粉磨時(shí)間延長仍呈增大趨勢。

混凝土用摻合料一般粉磨至比表面積為400 ～450 m2/kg，針對三種鎳渣的粉磨特性，相同粉磨條件下，粉磨至比表面積450 m2/kg左右，高爐渣需要60 min，電爐渣需要45 min，精煉渣需要30 min，易磨性不同導(dǎo)致三種鎳渣實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)混合粉磨相同時(shí)間下細(xì)度不一致，影響粉體的性能發(fā)揮，所以要考慮合適的摻比、粉磨工藝和助磨劑。

2.1.2 流動(dòng)度比

比表面積為300 ～ 500 m2/kg的三種鎳渣粉的膠砂流動(dòng)度比結(jié)果見圖3。

圖3 不同比表面積下三種鎳渣粉的流動(dòng)度比Fig .3 Fluidity ratio of three kinds of nickel slag powaer unadr no specific surface area

相近比表面積情況下三種鎳渣粉的粒度頻率分布曲線見圖4，中位徑及粒徑累積分布見表3。

圖4 相近比表面積下三種鎳渣粉粒度頻率分布Fig. 4 Frequency distribution curve of three kinds of nickel slag powders with similar specific surface area

表3 相近比表面積下三種鎳渣粉的中位徑及顆粒含量分布Table 3 Median diameter and particle content distribution of three kinds of nickel slag powders with similar specific surface area

由圖3可知，三種鎳渣粉的膠砂流動(dòng)度比均隨比表面積（粉磨時(shí)間）先增加后下降。其主要原因?yàn)椋烘囋?jīng)過粉磨后，其顆粒形貌得到改善，顆粒級配趨于合理，隨著其比表面積增加，細(xì)顆粒增加填充了更多的空隙，且由于鎳渣粉初期幾乎不發(fā)生水化反應(yīng)，相當(dāng)于惰性摻合料，增加了系統(tǒng)中自由水的含量，但隨著其比表面積的提高，浸潤鎳渣粉顆粒表面需要更多的水，降低了自由水含量，使其流動(dòng)度下降。

相同用水量條件下，三種鎳渣在比表面積相近時(shí)，電爐渣膠砂的流動(dòng)度最大，高爐渣次之，而精煉渣膠砂的流動(dòng)度最小。從表3和圖4可看出，在比表面積相近的情況下，電爐渣中小于20 μm的顆粒最少，且中位徑最大，相比高爐渣及精煉渣顆粒更粗，潤濕鎳渣粉顆粒表面用水量少，體系中自由水含量較多，所以流動(dòng)性較好；高爐渣中小于20 μm的顆粒最多，中位徑最小，相對最細(xì)，潤濕顆粒表面用水量較多，但其與水泥顆粒堆積形成的粉體體系更緊密，空隙較小，用于填充空隙的水較少，所以其膠砂流動(dòng)度也較大，但低于電爐渣；與高爐渣相比，精煉渣中小于3 μm顆粒含量大于高爐渣，潤濕表面需要的水量更多，同時(shí)精煉渣中大于45 μm顆粒又明顯大于高爐渣，其顆粒分布較寬，與水泥顆粒堆積形成的粉體體系空隙率更大，填充空隙需要的水較多，故其膠砂流動(dòng)度最差。

2.1.3 活性指數(shù)

JG/T 486《混凝土用復(fù)合摻合料》中未對復(fù)合摻合料的比表面積進(jìn)行限定，而在實(shí)際使用中礦物摻合料的比表面積一般選擇在350 ～ 500 m2/kg。為研究三種鎳渣粉在比表面積為300 ～ 500m2/kg范圍時(shí)的膠凝活性變化，參照J(rèn)G/T 486測試三種鎳渣粉的7 d、28 d活性指數(shù)，結(jié)果見圖5。

圖5 不同比表面積下三種鎳渣粉的活性指數(shù)Fig. 5 Activity indexes of three kinds of nickel slag powder under different specific surface areas

由圖5 可知，三種鎳渣粉的活性指數(shù)不同。在比表面積相近時(shí)，高爐渣粉的28 d活性指數(shù)遠(yuǎn)高于電爐渣粉和精煉渣粉，較高可達(dá)到114%。這是因?yàn)楦郀t渣中含有部分鋁硅酸鈣礦物玻璃體，從熱力學(xué)的觀點(diǎn)分析，玻璃態(tài)是不穩(wěn)定的，具有較高的化學(xué)潛能，活性高。電爐渣中SiO2，MgO，F(xiàn)e2O3含量占到87%，主要以鎂橄欖石存在，其膠凝活性較差，且玻璃體含量較少，使其活性指數(shù)較低。精煉渣活性最差，其主要礦物為γ-C2S，膠凝活性低，同時(shí)由于其經(jīng)堆冷至一定溫度后噴水冷卻，再經(jīng)水洗粉磨選金屬處理，在這個(gè)過程中，活性物質(zhì)與水發(fā)生反應(yīng)降低了其活性，使得其活性指數(shù)最低。

高爐渣粉的活性指數(shù)隨比表面積的增加先增加而后趨于穩(wěn)定，粉磨至467 m2/kg后繼續(xù)增加比表面積對活性影響不大；電爐渣粉的活性指數(shù)隨比表面積增加而增加，粉磨至比表面積達(dá)到521 m2/kg時(shí)，其28 d活性指數(shù)為76%；精煉渣的7 d活性指數(shù)隨比表面積增加呈增加的趨勢，28 d活性指數(shù)隨比表面積增加先增加后下降，但活性指數(shù)均低于65%，這可能是由于比表面積大活性組分早期反應(yīng)完全，而后期沒有更多活性組分繼續(xù)反應(yīng)的緣故。

隨齡期延長，高爐渣粉和電爐渣粉的活性指數(shù)均增加，表明活性組分持續(xù)反應(yīng)，水化程度不斷增加。而精煉渣卻存在28 d活性指數(shù)低于7 d活性指數(shù)的現(xiàn)象，即雖然摻精煉渣的膠砂28 d抗壓強(qiáng)度絕對值高于7 d抗壓強(qiáng)度，但相比于基準(zhǔn)膠砂，其強(qiáng)度增長慢，活性指數(shù)出現(xiàn)倒縮，這是因?yàn)榫珶捲?jīng)水磨處理工藝后，含有部分很細(xì)小的顆粒，這部分顆粒的反應(yīng)活性高，在早期很快發(fā)生水化反應(yīng)，而后，由于精煉渣中的主要礦物為γ-C2S，其膠凝活性很低，所以后期沒有更多活性組分繼續(xù)反應(yīng)，導(dǎo)致強(qiáng)度增長慢。

2.2 不同鎳渣復(fù)摻混合粉磨制備復(fù)合摻合料的性能

由于三種鎳渣粉磨特性不同，粉磨后膠砂流動(dòng)度、活性指數(shù)均有差異，高爐渣活性較高，電爐渣流動(dòng)度比最大，而精煉渣的膠砂流動(dòng)度和活性指數(shù)均為最差。為改善精煉渣資源化利用的局限性，采用三種鎳渣復(fù)摻混合粉磨制備復(fù)合摻合料。根據(jù)三種鎳渣的產(chǎn)量及資源化利用途徑，設(shè)定高爐渣和電爐渣在與精煉渣復(fù)合時(shí)摻量均小于40%，粉磨時(shí)間為45 min，研究三種鎳渣兩兩復(fù)摻及三者復(fù)摻制備的復(fù)合摻合料的比表面積、膠砂流動(dòng)度比和活性指數(shù)。

2.2.1 兩種鎳渣復(fù)摻制備的復(fù)合摻合料性能

圖6、7為不同復(fù)摻比例鎳渣混合粉磨后的比表面積、流動(dòng)度比和7 d、28 d活性指數(shù)。

圖6 兩種鎳渣復(fù)摻的復(fù)合摻合料的比表面積和流動(dòng)度比Fig. 6 Specific surface area and fluidity ratio of the composite admixture mixed with two kinds of nickel slag

由圖6可知，精煉渣和高爐渣或電爐渣復(fù)摻時(shí)，隨著高爐渣或電爐渣摻量的增加，復(fù)合微粉的比表面積呈現(xiàn)下降的趨勢，且摻量為10%時(shí)，復(fù)合粉體的比表面積均比精煉渣單獨(dú)粉磨時(shí)的比表面積高。這是因?yàn)楦郀t渣和電爐渣的易磨性均比精煉渣差，它們的摻入量越多，復(fù)合粉體越難磨，其比表面積降低；但在混合粉磨時(shí)，易磨性更差的高爐渣和電爐渣具有“微磨球”的作用，使精煉渣顆粒被粉磨得更細(xì)，復(fù)合微粉的比表面積高于精煉渣單獨(dú)粉磨時(shí)的比表面積。電爐渣和高爐渣復(fù)摻時(shí)，復(fù)合微粉比表面積隨電爐渣摻量增加而呈增長趨勢，這是因?yàn)殡姞t渣的易磨性優(yōu)于高爐渣，其摻量增加，復(fù)合微粉比表面積呈增長趨勢。

精煉渣與高爐渣或電爐渣復(fù)摻時(shí)，膠砂流動(dòng)度比隨高爐渣或電爐渣摻量提高呈增長趨勢，高爐渣或電爐渣中細(xì)顆粒含量較精煉渣少，摻入后可降低潤濕顆粒表面的需水量，使得膠砂流動(dòng)性變好；相比于精煉渣單獨(dú)作為摻合料時(shí)，摻入不同比例的高爐渣，膠砂流動(dòng)度比等于或高于精煉渣單獨(dú)粉磨時(shí)的流動(dòng)度比（98%），可改善精煉渣流動(dòng)度較差的問題；摻入電爐渣時(shí)，摻入比例為10% ～ 30%時(shí)，膠砂流動(dòng)度比等于或小于精煉渣單獨(dú)作為摻合料時(shí)的流動(dòng)度比，摻入比例為40%，膠砂流動(dòng)度比為100%，即摻入電爐渣粉也可改善精煉渣粉的流動(dòng)度，但作用弱于高爐渣。電爐渣和高爐渣復(fù)摻時(shí)，由于電爐渣的流動(dòng)性較好，所以隨電爐渣摻量提高，膠砂的流動(dòng)度呈增加趨勢。

由圖7可知，精煉渣與高爐渣復(fù)摻時(shí)，膠砂7 d、28 d活性指數(shù)隨高爐渣摻量提高而升高，這是因?yàn)楦郀t渣的活性明顯優(yōu)于精煉渣。且摻入高爐渣后，復(fù)合微粉的活性明顯優(yōu)于精煉渣單獨(dú)作為摻合料時(shí)的活性，摻入10%的高爐渣后，相較于精煉渣單獨(dú)作為摻合料，復(fù)合微粉的7 d活性指數(shù)提高15%，28 d活性指數(shù)提高16%；摻入40%后，復(fù)合微粉的7 d活性指數(shù)提高28%，達(dá)80%，28 d活性指數(shù)提高33%，達(dá)82%，可達(dá)到Ⅱ級復(fù)合摻合料的要求。

圖7 兩種鎳渣復(fù)摻的復(fù)合摻合料的活性指數(shù)Fig. 7 Activity indexes of composite admixtures mixed with two kinds of nickel slag

精煉渣與電爐渣復(fù)摻時(shí)，膠砂7 d活性指數(shù)均較電爐渣和精煉渣單獨(dú)作為摻合料時(shí)的好，28 d活性指數(shù)可達(dá)到與電爐渣單獨(dú)作為摻合料時(shí)的效果；且隨電爐鎳渣摻量的提高，膠砂7 d活性指數(shù)下降，28 d活性指數(shù)升高至65%趨于穩(wěn)定。這是因?yàn)殡姞t渣相對精煉渣易磨性差，在粉磨過程中電爐渣對精煉渣有“微磨球”的作用，使得精煉渣中細(xì)顆粒增多，細(xì)顆粒反應(yīng)活性高，所以復(fù)合微粉的7 d活性指數(shù)較電爐渣和精煉渣單獨(dú)作為摻合料時(shí)的好；但隨電爐渣摻量提高，反應(yīng)活性高的精煉渣細(xì)顆粒含量減少，使得復(fù)合微粉的上述效果降低，所以7 d活性指數(shù)呈下降趨勢，但仍優(yōu)于電爐渣和精煉渣單獨(dú)作為摻合料時(shí)的活性指數(shù)。復(fù)合微粉28 d活性指數(shù)隨電爐渣摻量提高而升高則是因?yàn)閱为?dú)電爐渣作為摻合料時(shí)28 d活性指數(shù)為65%，優(yōu)于精煉渣，當(dāng)電爐渣摻量提高復(fù)合微粉28 d活性指數(shù)也相應(yīng)提高，且精煉渣中細(xì)顆粒填充了空隙，改善了復(fù)合微粉與水泥組成的粉體體系的級配，使得復(fù)合微粉的28 d活性指數(shù)趨近于電爐渣單獨(dú)作為摻合料時(shí)的活性指數(shù)。摻入電爐渣對精煉渣活性改善效果較差，摻入40%后其性能也未達(dá)到Ⅲ級復(fù)合摻合料活性指數(shù)要求。

高爐渣與電爐渣復(fù)摻時(shí)，膠砂7 d、28 d活性指數(shù)均較電爐渣單獨(dú)作為摻合料時(shí)的顯著提高，較高爐渣單獨(dú)作為摻合料時(shí)的有所下降，但仍能達(dá)到I級復(fù)合摻合料的要求，當(dāng)高爐渣:電爐渣=6:4時(shí)，膠砂7 d活性指數(shù)仍可達(dá)77%，28d活性指數(shù)仍可達(dá)94%。隨高爐渣摻量增加，復(fù)合微粉的7 d、28 d活性指數(shù)提高，因?yàn)槿N渣中高爐渣的活性較高。當(dāng)高爐渣:電爐渣=8:2時(shí)，復(fù)合微粉的7 d、28 d活性指數(shù)接近于高爐渣單獨(dú)作為摻合料時(shí)的活性指數(shù)，雖然復(fù)摻了活性更低的電爐渣，但電爐渣改善了復(fù)合微粉與水泥組成的粉體體系的級配，所以活性指數(shù)相近。

綜上所述，三種鎳渣兩兩復(fù)摻，當(dāng)精煉渣:高爐渣=6:4，7 d活性指數(shù)為80%，28 d活性指數(shù)為82%，流動(dòng)度比為100%，可達(dá)到行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JG/T 486中普通型II級復(fù)合摻合料的技術(shù)要求。當(dāng)精煉渣:電爐渣=6:4，也仍未能達(dá)到行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JG/T486中普通型Ⅲ級復(fù)合摻合料的技術(shù)要求，既復(fù)摻電爐渣后，未能改善精煉渣的性能。

2.2.2 三種鎳渣復(fù)摻制備的復(fù)合摻合料性能

圖8為三種鎳渣復(fù)摻制備的復(fù)合摻合料的比表面積、流動(dòng)度比、7 d、28 d活性指數(shù)。

由圖8可以看出，（1）H1、H2、H3與H4、H5、H6及H7、H8、H9，為電爐渣摻量一定，精煉渣摻量逐漸減少、高爐渣摻量逐漸增多的三個(gè)系列，每個(gè)系列的復(fù)合微粉的比表面積逐漸下降（精煉渣摻量減少，細(xì)顆粒含量減少），膠砂流動(dòng)度比逐漸增加，活性指數(shù)逐漸提高（高爐渣摻量增大，三種鎳渣中其活性較高）。當(dāng)高爐渣摻量為10%時(shí)（H1、H4、H7），復(fù)合微粉的比表面積更大，表明高爐渣易磨性差，其摻量越小，復(fù)合微粉磨得越細(xì)；當(dāng)高爐渣摻量為30%時(shí)（H3、H6、H9），復(fù)合微粉的活性更高，表明高爐渣活性高，其摻量越大，復(fù)合微粉活性越好。

圖8 三種鎳渣復(fù)摻的復(fù)合摻合料的比表面積、流動(dòng)度比和活性指數(shù)Fig. 8 Specific surface area, fluidity ratio and activity index of the composite admixtures mixed with three kinds of nickel slag

（2）H1、H4、H7與H2、H5、H8及H3、H6、H9，為高爐渣摻量一定，精煉渣摻量逐漸減少、電爐渣摻量逐漸增多的三個(gè)系列，每個(gè)系列的復(fù)合微粉的比表面積逐漸下降（精煉渣摻量減少，細(xì)顆粒含量減少），膠砂流動(dòng)度比為增加趨勢，活性指數(shù)有提高趨勢（電爐渣摻量增大，電爐渣活性稍高于精煉渣）。當(dāng)電爐渣摻量為20%時(shí)（H4、H5、H6），復(fù)合微粉的膠砂流動(dòng)度比更大，表明此時(shí)復(fù)合微粉與水泥組成的粉體體系級配較好，空隙率小。當(dāng)精煉渣：電爐渣：高爐渣為4:3:3時(shí)（H9），復(fù)合微粉的膠砂流動(dòng)度比最大，此時(shí)精煉渣的摻量最小，細(xì)顆粒最少，且復(fù)合微粉與水泥組成的粉體體系級配較好。

（3）H2、H4與H3、H5、H7及H6、H8，為精煉渣摻量一定，高爐渣摻量逐漸減少、電爐渣摻量逐漸增多的三個(gè)系列，每個(gè)系列的復(fù)合微粉的比表面積趨于相近（精煉渣摻量一定，細(xì)顆粒含量一定），膠砂流動(dòng)度比無明顯規(guī)律，活性指數(shù)逐漸下降（高爐渣摻量減少，三種鎳渣中其活性較高）。

綜上可知，性能較優(yōu)的配合比為精煉渣：電爐渣：高爐渣為4:3:3，其比表面積為474 m2/kg，流動(dòng)度比為103%，7 d活性指數(shù)為81%，28d活性指數(shù)為88%，可達(dá)到行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JG/T486中普通型II級復(fù)合摻合料的技術(shù)要求，其性能除遜于高爐渣單獨(dú)作為摻合料時(shí)的性能之外，比其他單摻及兩兩復(fù)摻的摻合料性能都明顯提高。

綜合考慮利用更多的精煉渣及復(fù)合摻合料性能，適宜配合比為精煉渣：電爐渣：高爐渣為5:2:3，其比表面積為493 m2/kg，流動(dòng)度比為102%，7 d活性指數(shù)為80%，28 d活性指數(shù)為80%，可達(dá)到行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JG/T486中普通型II級復(fù)合摻合料的技術(shù)要求。

3 結(jié) 論

（1）三種鎳渣粉磨特性和用作摻合料的性能均有差異，精煉渣易磨性較好，電爐渣次之，高爐渣最差；粉磨45 min時(shí)，高爐渣活性較高，膠砂28 d活性指數(shù)可達(dá)106%，電爐渣的膠砂流動(dòng)度比最大，可達(dá)103%；而精煉渣的膠砂流動(dòng)度和28 d活性指數(shù)均為最差，分別為98%和57%。

（2）三種鎳渣兩兩復(fù)摻，當(dāng)精煉渣:高爐渣= 6:4，7d活性指數(shù)為80%，28 d活性指數(shù)為82%，流動(dòng)度比為100%，可達(dá)到行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JG/T486中普通型II級復(fù)合摻合料的技術(shù)要求。當(dāng)精煉渣:電爐渣=6:4，也仍未能達(dá)到行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JG/T486中普通型Ⅲ級復(fù)合摻合料的技術(shù)要求，既復(fù)摻電爐渣后，未能改善精煉渣的性能。

（3）綜合考慮利用更多的精煉渣及復(fù)合摻合料性能，適宜配合比為精煉渣：電爐渣：高爐渣為5:2:3，其比表面積為493 m2/kg，流動(dòng)度比為102%，7 d活性指數(shù)為80%，28 d活性指數(shù)為80%，可達(dá)到行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JG/T 486中普通型II級復(fù)合摻合料的技術(shù)要求。

（4）三種鎳渣制備復(fù)合摻合料的性能較優(yōu)配合比為精煉渣：電爐渣：高爐渣為4:3:3，其比表面積為474 m2/kg，流動(dòng)度比為103%，7 d活性指數(shù)為81%，28 d活性指數(shù)為88%，可達(dá)到行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JG/T486中普通型II級復(fù)合摻合料的技術(shù)要求。