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    高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋的動力特性及抗震性能分析

    2021-10-09 07:27:08鄒小兵
    設(shè)備管理與維修 2021年16期
    關(guān)鍵詞:高墩剛構(gòu)橋橋墩

    鄒小兵

    (中鐵十九局集團(tuán)第三工程有限公司,遼寧沈陽 110136)

    1 工程概況

    某大跨連續(xù)剛構(gòu)橋跨徑組合(65+108+65)m(圖1),上部分結(jié)構(gòu)運(yùn)用單式箱梁截面,支點(diǎn)處高度約6 m,跨中位置截面高度約2 m,其縱向梁高度必須根據(jù)再次拋物線變化而實(shí)施相應(yīng)改變,下部結(jié)構(gòu)運(yùn)用雙薄壁墩。上部結(jié)構(gòu)使用C50 混凝土,橋墩使用C40 混凝土,樁基及承臺使用C25 混凝土。通過Ansys 軟件構(gòu)建出相應(yīng)的仿真模型。

    圖1 大跨連續(xù)剛構(gòu)橋總體布局

    2 高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋的地震災(zāi)害分析

    在地震災(zāi)害的影響下,高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋受到破壞的部位為墩頂與主梁結(jié)合位置及墩底,下端結(jié)構(gòu)與基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)受到重度破壞作為引發(fā)橋梁發(fā)生倒塌并在地震影響下無法及時(shí)修復(fù)的關(guān)鍵因素。

    根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn),下端結(jié)構(gòu)的破壞方式為剪切破壞、彎剪破壞和彎曲破壞三類。彎曲破壞指的是結(jié)構(gòu)彎曲承載力比剪切破壞承載力低,結(jié)構(gòu)強(qiáng)度通過抗彎功能對破壞發(fā)揮控制作用。此類破壞方式一般能夠避免地震中橋梁受到倒塌破壞。彎剪破壞是因彎曲損傷引發(fā)的剪切強(qiáng)度降低,最終通過剪切破壞方式達(dá)成極限狀態(tài),是非常脆性的一種破壞。剪切破壞指的是結(jié)構(gòu)彎曲的承載力比剪切破壞承載力高,由剪切強(qiáng)度破壞方式對結(jié)構(gòu)強(qiáng)度實(shí)施控制,破壞時(shí)將斜方向剪力裂縫為主,此為比較脆性的一種破壞,在地震發(fā)生時(shí),此類破壞方式很常見,也是橋墩受到致命破壞的關(guān)鍵因素。

    3 基礎(chǔ)理論分析

    3.1 橋梁的沖擊系數(shù)

    基于橋梁結(jié)構(gòu)層面而言,移動式荷載在該結(jié)構(gòu)通過時(shí)產(chǎn)生的動力效應(yīng)即為沖擊作用,實(shí)際上,沖擊系數(shù)是結(jié)構(gòu)最大動態(tài)效應(yīng)與靜態(tài)最大效應(yīng)的總和:

    式中:Ydmax是當(dāng)荷載車輛通過橋梁時(shí),橋梁最大的動態(tài)效應(yīng);Yjmax是相同車輛荷載過橋時(shí),橋梁最大靜力效應(yīng)。

    3.2 國內(nèi)與國外規(guī)范計(jì)算沖擊系數(shù)的方法

    (1)美國所有構(gòu)件全部處于斷裂狀態(tài)及疲勞狀態(tài)體現(xiàn)為:IM=0.15;橋面接縫部位處于極限狀態(tài)體現(xiàn)為:IM=0.75;其他狀態(tài)體現(xiàn)為:IM=0.33。

    (2)加拿大沖擊系數(shù)與車輛本身軸數(shù)有關(guān)。

    (3)英國荷載車輛的沖擊效應(yīng)體現(xiàn)為25%;以公式表達(dá)是:I=,其中L 是跨徑。

    (4)我國JTG D60—2015 設(shè)計(jì)路橋通用的規(guī)范:沖擊系數(shù)為相關(guān)結(jié)構(gòu)的基頻f 函數(shù):

    3.3 不平整的路面程度

    導(dǎo)致橋面不平整的主要因素是橋梁實(shí)際平面和預(yù)期平面發(fā)生了偏離變化。目前針對橋面出現(xiàn)的隨機(jī)性較大情況,在對車橋耦合振動的分析過程中,先要明確橋面情況不同的理論數(shù)值模型,而后對其實(shí)施定量分析。本文選用三角級數(shù)數(shù)疊加法對橋面的平整度實(shí)施模擬,即通過離散譜靠近目標(biāo)的隨機(jī)性流程模型。根據(jù)相關(guān)理念,在分析不平整橋面樣本的同時(shí)需根據(jù)式3 表述。

    式中:R(x)作為橋面的不平整樣本(m);k 需要服從[0,2π]在隨機(jī)相位均勻分布;N 作為采樣的頻段數(shù);S(Ωk)作為離散空間頻率(cycle/m);ΔΩ 作為空間皮頻率的間隔寬帶(cy-cle/m)。

    相關(guān)調(diào)查研究表明:我國公路的橋面譜通常處在三級范圍以內(nèi),即A、B、C。對A、B、C 橋面不平順的隨機(jī)狀況實(shí)施模擬,見圖2。

    圖2 A、B、C 級橋面的平整度曲線

    4 結(jié)構(gòu)的振動頻率

    為了分析結(jié)構(gòu)頻率的變化規(guī)律,重點(diǎn)分析2 個(gè)敏感參數(shù),即曲率半徑與墩高,并制定15 座相同跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋模型,為了保證結(jié)果的精準(zhǔn)性,選用綜合邊界條件與建模方式,結(jié)果表明,曲率半徑在出現(xiàn)變化的同時(shí),高墩剛構(gòu)橋I 階的縱向基頻呈現(xiàn)起伏狀分布,但整體方面不會出現(xiàn)很大的變化;墩高變化會嚴(yán)重影響I 階結(jié)構(gòu)縱向基頻,變化幅度最大值為>60%,由此得出,墩高發(fā)生變化,會嚴(yán)重影響I 階結(jié)構(gòu)的縱向基頻。

    5 結(jié)構(gòu)的振動特性

    5.1 橋面不平整易影響結(jié)構(gòu)振動特性

    車輛在橋梁上通過時(shí),車、橋會引發(fā)互相振動,從而使荷載效應(yīng)增大。本文將不平整的橋面計(jì)入時(shí),對兩輛32 t(軸載設(shè)置為8 t+24 t,軸距設(shè)置為5.0 m)標(biāo)準(zhǔn)汽車模擬通過結(jié)構(gòu)的同時(shí),對3 個(gè)結(jié)構(gòu)不利截面部位的振動參數(shù)進(jìn)行準(zhǔn)確計(jì)算,結(jié)果如下:

    (1)將不同不平整橋面進(jìn)行計(jì)入后,結(jié)構(gòu)振動幅度會明顯提升,特別是邊跨跨中與中跨跨距與扭矩改變更加明顯,最大的幅值增量為80%~195%,表明高墩剛構(gòu)橋跨中部受橋面不平整度的影響,彎扭耦合效應(yīng)更加顯著。

    (2)墩頂有較小的彎矩和扭矩增幅(約20%),具體因素為改變橋墩部位造成的影響。

    5.2 國內(nèi)與國外相關(guān)規(guī)范比較

    目前,國內(nèi)外對大跨剛構(gòu)橋沖擊系數(shù)的計(jì)算方法不具備相同的規(guī)范,也缺乏統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)。通過國內(nèi)外典型規(guī)范和對平整橋面橋面沖擊系數(shù)改變的研究得出:

    (1)在對沖擊系數(shù)的計(jì)算中,各個(gè)國家的計(jì)算值大于我國規(guī)范的計(jì)算值范圍,其中美國規(guī)范計(jì)算值最大(0.33),各國沖擊系數(shù)值計(jì)算結(jié)果存在很大的偏差,因此在對此類橋梁安全性的評估中,其沖擊系數(shù)取值需要深入分析并合理拓展,使其實(shí)測值和理論值維持高度一致。

    (2)C 級橋面不具備穩(wěn)定的橋面狀況,理論計(jì)算值也遠(yuǎn)比模型計(jì)算值小,因此在對沖擊系數(shù)實(shí)施計(jì)算與分析后,判斷很有可能是橋面不平整造成的影響。

    (3)在結(jié)構(gòu)沖擊系數(shù)的計(jì)算中,通過計(jì)算模型和規(guī)范值進(jìn)行對比,尤其是C 級橋面不平的情況下,理論值與實(shí)測值差異較大。因此對此類橋面投用安全性的評估工作中,提出重點(diǎn)考慮橋面受不平整影響的建議,為沖擊系數(shù)更加準(zhǔn)確地計(jì)算提供參考。

    6 地震反應(yīng)分析

    6.1 明確地震輸入

    按照大橋主橋價(jià)值級地震對橋梁結(jié)構(gòu)破壞后的搶修難度,主橋超越使用的概率為63%/50 年,以50 年為重現(xiàn)期(簡稱地震E1 概率)和超越概率2%/50 年、重現(xiàn)期為地震E2 概率兩種地震水平的作用作為設(shè)防水準(zhǔn)。

    6.2 截面地震的具體反應(yīng)

    在縱向+豎向地震作用下,橋臺地震的最大值反應(yīng)是臺身底部,而橋墩較為繁雜,其地震反應(yīng)的最大的部位分布于橋墩的頂端、底端即橋梁交叉點(diǎn)上層與下層截面。所以需鞏固橋臺底部、橋墩底部、頂部、梁交叉點(diǎn)上部和設(shè)計(jì)下部的截面,以此保證剛構(gòu)橋在縱向+豎向地震作用下,墩臺符合抗震功能方面的標(biāo)準(zhǔn)。

    基于縱向+豎向輸入的背景,剛構(gòu)橋墩底部與頂部的最大彎矩值通常為一致;雖然橋墩高度遠(yuǎn)高于橋臺,但其最大彎矩值遠(yuǎn)小于橋臺的最大彎矩值,由此可見,由于高墩結(jié)構(gòu)剛性不足,在地震作用下的反應(yīng)會越來越小。

    6.3 高墩連續(xù)剛構(gòu)橋的抗震能力

    通過以上分析可知,橋墩的最大彎矩值遠(yuǎn)小于橋臺的最大彎矩值,因而在高敦大跨度剛構(gòu)橋體系中,由于高墩本身剛度不足,外加地震產(chǎn)生的振動對其響應(yīng)不大,不會形成橋梁結(jié)構(gòu)最薄弱的抗震點(diǎn)。通過驗(yàn)算抗震表明,無論縱向+豎向或是橫向+縱向地震作用下,橋墩本身都未屈服,滿足抗震設(shè)防的標(biāo)準(zhǔn)要求,而橋臺底部在縱向+豎向地震作用下發(fā)生了屈服現(xiàn)象,符合其塑性轉(zhuǎn)動性能方面的要求。

    7 結(jié)束語

    以某大跨連續(xù)剛構(gòu)橋工程為例,選用相應(yīng)的方法對高墩大垮連續(xù)剛構(gòu)橋動力特性實(shí)施研究,分析地震反應(yīng),包含明確地震輸入、主要截面的地震反應(yīng)和抗震性能,總結(jié)如下:

    (1)高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋具有很弱的橫向剛度,在地震作用下出現(xiàn)的最大反應(yīng)于地震橫向+縱向激勵(lì)時(shí),通常最大的反應(yīng)出現(xiàn)在最高敦,而在橫向激勵(lì)時(shí),最大的反應(yīng)應(yīng)該視情況確定。因此類橋梁于第一和第二橫向主跨剛度最弱,而中高墩處在兩跨中間,所以橫向激勵(lì)時(shí),此類橋梁的最大反應(yīng)發(fā)生在高墩墩頂部位。

    (2)橋梁曲線結(jié)構(gòu)容易引發(fā)主梁出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)性振動。此類橋梁的縱向陣型發(fā)生于第四個(gè)階段,同時(shí)隨著主梁扭轉(zhuǎn)振型。扭轉(zhuǎn)振型在橫向激勵(lì)的同時(shí)對于地震響應(yīng)的結(jié)果影響很大。

    (3)高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋具有很大的縱向抗推剛性,最大的內(nèi)力相應(yīng)值通常出現(xiàn)在墩地最矮之處,應(yīng)該將最矮的墩底當(dāng)成截面控制來驗(yàn)算地震的強(qiáng)度。

    (4)行波效應(yīng)影響應(yīng)視橋梁實(shí)際的結(jié)構(gòu)確定,針對此類橋梁,行波效應(yīng)需引發(fā)位移以及縮小內(nèi)力響應(yīng)峰值,無需考慮計(jì)算波效應(yīng)結(jié)果是否偏向安全。

    (5)針對此類橋梁,在成橋的情況下,不會明顯影響到抗震性能結(jié)果。針對高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋,施工中影響最大的是動力特性,最大的懸臂狀態(tài)作為最不利的結(jié)構(gòu)狀態(tài)。

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