砂土中吸力式三筒基礎(chǔ)水平承載特性試驗研究

趙學(xué)亮 李揚揚 王鑫 朱文波 戴國亮 鄧溫妮

摘? ?要：通過一系列小比尺模型試驗對吸力式三筒基礎(chǔ)水平荷載作用下的承載特性進行了研究，分析了長徑比、荷載作用方向和筒間距對吸力式三筒基礎(chǔ)承載力影響，試驗包括3個長徑比、3個荷載作用方向以及3個不同筒間距.試驗結(jié)果表明：不同工況條件下得到的吸力式三筒基礎(chǔ)荷載-位移曲線特性有所不同.相同筒重、不同筒間距下，增大筒的長徑比有利于提高水平承載力，但在基礎(chǔ)失穩(wěn)前，沉箱基礎(chǔ)模型水平位移隨長徑比的增加而增大.荷載作用方向?qū)ξκ饺不A(chǔ)聯(lián)合工作區(qū)域影響顯著，荷載最有利方向為0°，此時對應(yīng)的聯(lián)合工作效應(yīng)區(qū)域最大;最不利方向為60°，此時筒-土間的聯(lián)合工作效應(yīng)最弱.相同尺寸和荷載方向條件下，隨著筒間距的增加，承載力有不同程度的上升，長徑比越大，承載力增加幅度越明顯.

關(guān)鍵詞：吸力式三筒基礎(chǔ);模型試驗;砂土;水平承載力

中圖分類號：TU 411? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文獻標(biāo)志碼：A

Experimental Study on Horizontal Bearing

Characteristics of Tripod-bucket Foundation in Sand

ZHAO Xueliang1，2，LI Yangyang1，2，WANG Xin3，

ZHU Wenbo1，2，DAI Guoliang1，2，DENG Wenni1，2

（1. School of Civil Engineering，Southeast University，Nanjing 211189，China;

2. Key Laboratory of Concrete and Prestressed Concrete Structure

of Ministry of Education（Southeast University），Nanjing 211189，China;

3. T. Y. Lin International Engineering Consulting（China）Co Ltd，Nanjing 210019，China）

Abstract：Based on a series of small-scale model? tests，the bearing characteristics of suction tripod-bucket foundation under horizontal loads are studied，and the effects of the length diameter ratio，load direction and spacing of suction caisson are investigated. The test parameters include three different aspect ratios （length/diameter），three load directions and three caisson spacing conditions. According to the test results，the characteristics of the load-displacement curve for the tripod-bucket foundation under various working conditions are different. Under the same caisson weight and different spacing conditions，increasing the aspect ratio is beneficial to improve the horizontal bearing capacity. However，before the foundation loses stability，the caisson with a larger aspect ratio results in greater horizontal displacement. The change of load direction has a significant influence on the joint working area of the suction tripod-bucket foundation. When the load direction is 0 degree，the corresponding joint working effect area is the largest，which provides the most benefit to the horizontal bearing capacity of the foundation. On the other hand，when the load direction is 60 degrees，the joint working effect between the caisson and soil is the weakest，resulting in the smallest horizontal bearing capacity. Under the same size and load direction conditions，with the increase of caisson spacing，the bearing capacity increases in different degrees. And the larger the ratio of length to diameter is，the more obvious the increase of bearing capacity is.

Key words：triple-bucket foundation;model test;sandy soil;horizontal bearing capacity

吸力式三筒導(dǎo)管架基礎(chǔ)作為一種新型深水基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)型式，彌補了單樁基礎(chǔ)與重力式等傳統(tǒng)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)導(dǎo)致工程造價過高、經(jīng)濟效益低等缺點，在海上風(fēng)電工程中的應(yīng)用逐漸增多.吸力式三筒基礎(chǔ)主要承受風(fēng)、浪產(chǎn)生的水平力以及傳遞到基礎(chǔ)的彎矩作用[1-2]，其中筒間距、長徑比與加載方向?qū)θ不A(chǔ)水平承載力影響較大.因此，對新型海上風(fēng)電吸力式多筒導(dǎo)管架基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)在水平及彎矩共同作用下的承載特性進行試驗研究具有重要的理論和實踐意義.

目前關(guān)于吸力式筒型基礎(chǔ)水平承載特性已有不少相關(guān)研究成果. Bransby和Randolph[3]對粉土地基中單筒基礎(chǔ)進行V、H、M復(fù)合加載條件下的小比例尺室內(nèi)模型試驗研究.試驗探討了不排水加載和部分排水加載條件下筒基礎(chǔ)承載力變化情況.Wakil[4]通過離心機室內(nèi)試驗研究了不同砂土密實度下圓柱形單筒基礎(chǔ)水平承載特性，得到了密實度與承載力之間的影響規(guī)律. Kim等[5]通過試驗對粉砂地基中三筒基礎(chǔ)在水平荷載作用下的力學(xué)特性進行研究，試驗結(jié)果與單筒進行對比，發(fā)現(xiàn)三筒基礎(chǔ)有更好的抗傾覆能力. 張葦[6]通過模型試驗研究了吸力式三樁基礎(chǔ)在水平與豎向組合荷載作用下，長徑比、荷載作用角度及樁間距等因素對承載特性的影響規(guī)律.還有學(xué)者通過理論與有限元方法研究了吸力式筒型基礎(chǔ)的水平極限承載力. 劉振紋等[7]利用模型試驗結(jié)果，探討了水平荷載下單筒基礎(chǔ)的破壞模式，以極限平衡法中Engel假設(shè)為基礎(chǔ)，分析水平荷載下單筒的受力狀態(tài)，推導(dǎo)出單筒基礎(chǔ)水平極限承載力理論公式.Bang等[8]通過離心機試驗研究了不同荷載作用點和作用角度下砂土地基中吸力式沉箱基礎(chǔ)的抗拔承載力. 黎冰等[9-10]通過一系列模型試驗研究了吸力式沉箱基礎(chǔ)的最佳作用點位置，試驗中考慮了荷載作用點、荷載作用角度和長徑比3個重要因素. 結(jié)合荷載與吸力式沉箱基礎(chǔ)的轉(zhuǎn)角關(guān)系，分析了荷載水平作用于最佳作用點下吸力式沉箱基礎(chǔ)的破壞模式. Gourvenec[11]通過有限元模擬了單筒基礎(chǔ)在非均質(zhì)黏土中復(fù)合加載模式下受力狀態(tài)，分析了基礎(chǔ)長徑比與地基承載力包絡(luò)線形狀之間的關(guān)系.

綜上可以發(fā)現(xiàn)，目前筒型基礎(chǔ)研究成果很多集中在單筒基礎(chǔ)的力學(xué)特性分析，針對砂土地基中的多筒基礎(chǔ)的受力特性，尤其是試驗方面的研究尚不充分，本文考慮吸力式三筒基礎(chǔ)不同長徑比、水平荷載角度和筒間距，通過模型試驗和數(shù)值模擬對砂土中吸力式三筒基礎(chǔ)水平承載特性進行研究.

1? ?試驗內(nèi)容與試驗方法

為了研究砂土地基中吸力式三筒基礎(chǔ)的水平承載力特性，試驗中考慮了3種不同長徑比筒基礎(chǔ)、3個荷載作用方向和3個筒間距，共13組工況（每組工況中，三筒基礎(chǔ)的3個筒大小相同），模型試驗方案如表1所示.

為保證模型周圍土體滿足消除邊界效應(yīng)的要求，模型箱尺寸（長×寬×高）為1.2 m × 1.2 m × 1.5 m. 模型槽采用單面排水，具體做法為鋪排出水孔徑8 mm排水管網(wǎng)于模型箱底部[12]，由于地基土為砂土，在排水管上鋪設(shè)一層土工布，防止排水過程中有砂礫排出，土工布上方布置150 mm厚的碎石反濾層，其上再鋪設(shè)一層土工布增強過濾與排水效果.通過顆粒級配試驗所得的土樣級配曲線如圖1所示.模型箱內(nèi)鋪設(shè)砂土總厚度為1.45 m，采用分層鋪設(shè)，每層厚度約為0.2 m，并用夯錘人工夯實，滿夯20遍. 砂土鋪設(shè)完成后對其注水至與土樣表面齊平，靜置1 d進行固結(jié)[13]. 固結(jié)完成后，取箱內(nèi)10 cm以下土樣，按照《土工試驗方法標(biāo)準》（GB/T 50123—2019）進行室內(nèi)土工試驗，測得試驗砂土的基本物理力學(xué)性質(zhì)見表2，本試驗用砂相對密實度為0.59.

試驗中的模型筒采用Q235鋼管，外徑分布為102 mm、120 mm和133 mm 3種，對應(yīng)的筒身長分別為164.7 mm、134 mm和112.6 mm，壁厚為3 mm，每種尺寸的筒重量相同，均為1.45 kg. 單筒頂部預(yù)留兩個螺栓孔，一個用于與筒頂部三腳架相連接，另一個作為排氣孔方便筒的貫入與拔出，如圖2所示.筒頂三腳架中部位置留出長度為150 mm螺栓孔，方便調(diào)整筒與筒之間的位置來研究三筒筒間距對三筒基礎(chǔ)承載力影響. 其次，在三腳架每隔90 mm處設(shè)置一吊耳用于三筒基礎(chǔ)施加水平荷載，三筒結(jié)構(gòu)示意圖如圖3所示. 三筒基礎(chǔ)呈等邊三角形結(jié)構(gòu)布置，

根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性研究荷載的方向只需要在0°到60°范圍內(nèi)進行，如圖4所示.

相關(guān)研究表明[14-15]，下沉方法對吸力筒基礎(chǔ)長期承載力的影響很小，針對本文小比尺模型采用負壓和重力共同貫入的方法，利用垂直貫入裝置將沉箱模型完全沉入試驗土池中，使筒頂面與泥面齊平.筒基礎(chǔ)貫入24 h后，通過分級加載法施加水平荷載，荷載級差取預(yù)估荷載的1/10[16]. 如圖5所示，水平荷載通過砝碼、加載架和滑輪進行施加，試驗過程中，通過在筒頂處設(shè)置的位移傳感器記錄測量點的水平位移，具體的試驗示意圖如圖5所示.

2? ?試驗結(jié)果分析

目前對于吸力式三筒基礎(chǔ)水平極限承載力，國際上還沒有統(tǒng)一的破壞標(biāo)準，也缺乏相應(yīng)的位移特征點研究結(jié)果. 由于三筒基礎(chǔ)目前應(yīng)用相對較少，更缺乏有關(guān)三筒基礎(chǔ)的破壞標(biāo)準. 作者對目前采用的一些極限承載力的確定方法進行了總結(jié)，本文對于吸力式三筒基礎(chǔ)水平極限承載力判斷主要方法是通過荷載-位移曲線上特征點的角度對基礎(chǔ)水平承載力進行判定，針對具有明顯拐點的曲線選取拐點值為特征點，對沒有明顯拐點的曲線采用切線相交法[16]選取特征點.

2.1? ?長徑比對承載力影響

選取兩組不同筒間距（S/D = 2.0和S/D = 3.0）在相同荷載作用角度下的工況，分析長徑比對水平承載力的影響. 圖6分別給出了相同筒重、不同三筒尺寸條件下，筒間距S/D = 2.0和S/D = 3.0在0°荷載作用方向工況下的荷載-位移曲線.由圖6（a）可知，當(dāng)三筒基礎(chǔ)各個筒之間的距離為3倍筒徑時，不同尺寸的單筒對組合三筒基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)水平承載力的影響較為明顯，長徑比L/D = 1.61的基礎(chǔ)水平承載力最大，L/D = 1.12下基礎(chǔ)水平承載力次之，L/D = 0.85時基礎(chǔ)水平承載力為最小.進一步分析筒間距為2倍筒徑時結(jié)果，由圖6（b）可知，當(dāng)S = 2D時所得結(jié)論與S = 3D基本一致.

圖7給出了不同筒間距情況下，三筒基礎(chǔ)的水平極限承載力與長徑比之間的關(guān)系.從圖中可以發(fā)現(xiàn)當(dāng)筒間距S/D = 2.0時3種長徑比下的基礎(chǔ)水平承載力差距不大;但當(dāng)筒間距S/D = 3.0時，各長徑比下的水平承載力相差較為明顯. 這是由于當(dāng)筒間距較小時，各個筒之間的相互影響明顯，三筒基礎(chǔ)工作狀態(tài)類似于大直徑單筒，削弱了長徑比變化對整體水平承載力的影響.這一現(xiàn)象可從相同工況下有限元模擬結(jié)果（圖8）進一步進行闡明. 從圖8中可以看出，在同為S/D = 3.0條件下，長徑比L/D = 1.61的三筒基礎(chǔ)筒之間的相互影響最為突出，長徑比較小的兩組筒基礎(chǔ)（L/D = 1.12和L/D = 0.85），雖然筒間距相對值S/D相等，但由于它們筒間距絕對值較L/D = 1.61更大，筒之間的影響較小. 當(dāng)筒間距較大時，三筒基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的各個筒之間聯(lián)系減弱，相互影響作用減小，其工作狀態(tài)類似于三個單個筒的疊加作用，此時水平極限承載力主要受長徑比的影響，長徑比越大的筒其側(cè)摩阻力越大，抗拔能力越強，故長徑比大的L/D = 1.61的三筒基礎(chǔ)水平承載力顯著提高.

2.2? ?荷載作用方向?qū)Τ休d力影響

當(dāng)筒間距S/D = 3.0時，分析長徑比分別為L/D = 1.61和L/D = 1.12下荷載作用角度與承載力之間關(guān)系. 圖9為三筒基礎(chǔ)在不同水平荷載作用方向下，承載力隨著水平位移的變化結(jié)果. 從圖9中可以看出，三筒基礎(chǔ)的水平極限承載力受荷載作用方向的影響較為明顯.兩種不同長徑比的工況均在0°方向下三筒基礎(chǔ)水平承載力為最大，而60°方向下，基礎(chǔ)的水平承載力為最小. 但圖9（a）中，0°方向下長徑比L/D = 1.61的三筒基礎(chǔ)在加載過程中其水平位移大于其他兩種工況，造成這種現(xiàn)象的原因是在該組試驗中，加載時荷載級差取值較小，為預(yù)估值的1/20，因此累積變形的次數(shù)和時間增多，相應(yīng)的變形更大.

圖10給出了不同模型尺寸情況下，三筒基礎(chǔ)的水平承載力隨著荷載作用方向變化的結(jié)果.從圖10可知，三筒基礎(chǔ)的水平承載力隨荷載作用角度的增大而降低，0°方向下基礎(chǔ)承載力最優(yōu).分析原因為：對于吸力式三筒基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)型式，筒與筒間土相互作用區(qū)域?qū)⒂绊懧?lián)合工作效果的發(fā)揮，筒-土之間聯(lián)合工作效果隨荷載作用方向的改變而發(fā)生變化. 當(dāng)荷載角度為0°時，三筒基礎(chǔ)筒-土間聯(lián)合工作影響的范圍相對較大，聯(lián)合工作效果明顯;當(dāng)荷載角度為60°時，聯(lián)合工作區(qū)域最薄弱. 除聯(lián)合工作效應(yīng)的影響以外，三筒基礎(chǔ)水平承載力也受位移的影響. 三筒基礎(chǔ)的整體位移大小取決于結(jié)構(gòu)最薄弱環(huán)節(jié)產(chǎn)生的位移，當(dāng)荷載作用角度為0°時，此時失穩(wěn)狀態(tài)為一個筒受壓，兩個筒受拉，產(chǎn)生位移最大處取決于受壓筒;當(dāng)角度為60°時，一個筒受拉，兩個筒受壓，最薄弱環(huán)節(jié)位于受拉筒，由于筒的抗壓承載能力要遠大于抗拔承載能力，因此三筒基礎(chǔ)在0°荷載作用方向下承載力要大于60°下承載力.

2.3? ?筒間距對承載力影響

圖11為長徑比分別為L/D = 1.61、L/D = 1.12、L/D = 0.85情況下不同筒間距吸力式三筒基礎(chǔ)水平承載力與位移的關(guān)系曲線. 從圖11可看出，隨著三筒基礎(chǔ)筒間距增加，相同水平和彎矩荷載作用方向下水平極限承載力總體呈現(xiàn)增長趨勢，主要原因為隨著筒間距增大，筒之間的干擾減弱以及筒基礎(chǔ)力矩臂增加提高了極限承載力. 但在長徑比L/D = 0.85情況下有所不同，三筒基礎(chǔ)水平極限承載力并沒有

有隨筒間距增大而一直增加，這是由于長徑比較小的三筒基礎(chǔ)，由于本身筒長較小，影響的筒周圍的土體范圍也較小，在其筒間距達到某一長度時，筒與筒之間的相互聯(lián)系非常弱，各個筒單獨工作.

由于吸力式三筒基礎(chǔ)通過支撐架與上部結(jié)構(gòu)連接，筒間距大小直接影響支撐架尺寸從而影響結(jié)構(gòu)整體用鋼量，因此可在本次試驗結(jié)果的基礎(chǔ)上研究如何在滿足基礎(chǔ)承載力的同時，從用鋼量出發(fā)優(yōu)化基礎(chǔ)長徑比及筒間距.采用目前應(yīng)用最廣泛的基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)型式作為計算樣本，如圖12所示，橫撐與斜撐之間夾角均為60°. 基于本文所研究的筒不屬于大直徑筒基礎(chǔ)范疇，為了簡化計算，參照一些學(xué)者的研究結(jié)論和規(guī)范建議以及一些實際工程經(jīng)驗，橫撐與斜撐的直徑均取0.75倍的筒基礎(chǔ)直徑，橫撐與斜撐的壁厚取0.02倍的直徑大小.計算不同筒間距和長徑比下筒基礎(chǔ)上部與連接段的支撐架的用鋼量及承載力，并作對比分析，具體計算結(jié)果見表3.

通過表3可知，對于L/D = 1.61和1.12兩種情況下的三筒基礎(chǔ)，當(dāng)筒間距S/D從2.5增加到3.0時，其水平極限承載力增長率最大，此時增大筒間距對提升水平極限承載力的效果最明顯，對于長徑比小于1的淺埋吸力式三筒基礎(chǔ)，其筒間距S/D值推薦為2.0或2.5.

2.4? ?三筒基礎(chǔ)的失穩(wěn)破壞機制

三筒基礎(chǔ)在水平力作用下破壞模式主要表現(xiàn)為受壓筒前后側(cè)土體發(fā)生塑性破壞，受拉筒被拔出泥面. 圖13為水平荷載作用下三筒基礎(chǔ)逐漸失穩(wěn)破壞的過程，可以分為3個階段.

結(jié)合圖6、圖9、圖11三筒基礎(chǔ)水平承載力結(jié)果與圖14基礎(chǔ)逐漸失穩(wěn)視圖可以發(fā)現(xiàn)，在試驗初始階段到試驗中間階段，三筒基礎(chǔ)只出現(xiàn)微小的水平位移，筒周圍土體仍處于彈性變形階段，模型實驗中很難觀察到明顯的變形，只在受拉筒后側(cè)出現(xiàn)狹窄的微裂縫，此時的受壓筒周圍土體幾乎沒有出現(xiàn)變形;隨著加載繼續(xù)，筒周土體由彈性變形階段逐漸進入塑性變形階段，受拉筒后側(cè)出現(xiàn)的裂紋隨著荷載的增大逐漸向后方擴展，受拉筒前側(cè)土體出現(xiàn)隆起趨勢，受拉筒發(fā)生向上拔起的趨勢并向加荷方向旋轉(zhuǎn)，此時受壓筒后側(cè)的裂縫可以觀察清楚，但受拉筒周圍土體的變形要明顯大于受壓筒周圍的土體.

當(dāng)荷載達到一定值后，荷載難以繼續(xù)施加，通過位移計顯示結(jié)果來看，筒基礎(chǔ)的水平位移持續(xù)并急劇增大，整個基礎(chǔ)進入完全失穩(wěn)階段.觀察筒周圍破壞土體發(fā)現(xiàn)，受拉筒前后側(cè)的土體發(fā)生的塑性破壞僅限于靠近土體表面那一層，且隨著長徑比的減小，發(fā)生塑性破壞的土層越薄，說明受拉筒主要做上拔運動，如圖15所示. 受拉筒在被拔起時，筒內(nèi)土塞發(fā)生脫落，筒內(nèi)壁與土塞存在摩擦，這表明受拉筒提供的水平抗力主要來自筒壁內(nèi)外側(cè)與砂土之間的摩擦力;受壓筒前側(cè)土體則受擠壓逐漸隆起形成被動側(cè)破壞楔體，且破壞范圍廣、深度大，筒體前側(cè)的被動區(qū)土壓力也提供了三筒基礎(chǔ)水平抗力.

圖16 ～ 圖18分別是通過有限元軟件PLAXIS模擬筒間距S/D = 3.0、加載方向0°、高度H = 360 mm時，長徑比分別為L/D = 1.61、1.12、0.85的3個工況下得到的位移矢量圖、三筒基礎(chǔ)整體變形云圖以及受壓筒位移結(jié)果.

從圖中可以看出：1）水平荷載作用下當(dāng)筒的長徑比較小時，受壓筒水平運動占比較大，受拉筒主要是垂直上拔，這也解釋了模型試驗中長徑比越小，受拉筒前后側(cè)發(fā)生塑性破壞的土體越小這一現(xiàn)象;隨著筒裙高度增加，受壓筒轉(zhuǎn)動趨勢愈加明顯，同時也有少量水平位移，受拉筒在上拔過程中會伴隨前傾的轉(zhuǎn)動趨勢，如圖16所示. 根據(jù)三筒基礎(chǔ)整體變形云圖（圖17）可以判斷，受壓筒前會受到很大的壓應(yīng)力作用，上部會首先出現(xiàn)塑性破壞并不斷擴展.三筒基礎(chǔ)的水平抗力主要來自于兩個受拉筒的筒壁摩阻力以及受壓筒前側(cè)土體提供的壓應(yīng)力. 2）由圖中受壓筒位移云圖（圖18）變化趨勢可以看出三筒基礎(chǔ)圍繞受壓筒底部轉(zhuǎn)動，與單筒基礎(chǔ)在水平荷載作用下的轉(zhuǎn)動中心的位置相一致，有所不同的是，單筒基礎(chǔ)在水平力作用下其轉(zhuǎn)動中心在筒的中軸線上，而三筒基礎(chǔ)的轉(zhuǎn)動中心在受壓筒中軸線偏向水平力方向一側(cè)的位置，并且轉(zhuǎn)動中心在Y方向的位置隨著長徑比的改變變化不大，而轉(zhuǎn)動中心在Z方向的位置隨著長徑比的減小而降低. 這個趨勢也很好地解釋了長徑比大的筒在水平力作用下轉(zhuǎn)動占主要變形，長徑比小的筒主要變形為水平位移.

3? ?結(jié)? ?論

通過模型試驗研究了砂土中吸力式三筒導(dǎo)管架基礎(chǔ)的水平承載特性，結(jié)論如下.

1）三筒基礎(chǔ)在水平荷載作用下，基礎(chǔ)失穩(wěn)模式表現(xiàn)為：加載前期，基礎(chǔ)伴隨著平動加轉(zhuǎn)動的趨勢，長徑比大的基礎(chǔ)其轉(zhuǎn)動趨勢更明顯，長徑比較小的結(jié)構(gòu)其平動趨勢更明顯，但最終的破壞形式都表現(xiàn)為傾覆破壞.三筒基礎(chǔ)整體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)動中心位于受壓筒中軸線附近，長徑比越小，轉(zhuǎn)動中心在深度方向上位置越低.由于轉(zhuǎn)動中心在受壓筒內(nèi)，受壓筒周圍土體變形最明顯，土壓力值明顯大于其他區(qū)域.在水平荷載作用下，基礎(chǔ)圍繞某一點發(fā)生轉(zhuǎn)動，轉(zhuǎn)動軸以上土前側(cè)土體為被動區(qū)，被動區(qū)土體剛度相比于基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)很小，因此，當(dāng)基礎(chǔ)失穩(wěn)時，在被動區(qū)一側(cè)會產(chǎn)生很大的剪切變形.受壓筒前側(cè)土體拱起，形成被動破壞區(qū)，而筒后筒-土分離形成裂縫.這種基礎(chǔ)失穩(wěn)的主要原因是由于被動區(qū)土壓力過大而產(chǎn)生土體塑性破壞.

2）水平荷載作用下，當(dāng)基礎(chǔ)長徑比較小，在位移較小時就發(fā)生整體傾覆破壞;在長徑比較大時，基礎(chǔ)發(fā)生傾覆前會經(jīng)歷較大程度的位移變化.這些規(guī)律可為確定吸力式三筒基礎(chǔ)破壞標(biāo)準做參考.受拉筒前后側(cè)土壓力值較小，說明受拉筒主要作上拔運動，筒內(nèi)外側(cè)與土體的摩阻力是提供三筒基礎(chǔ)水平承載力的主要抵抗力.

3）相同筒重條件下，長徑比大小對三筒基礎(chǔ)水平承載力的影響明顯，特別是在筒間距較大的情況下，長徑比這一影響特點更明顯.

4）同一筒間距下，荷載作用方向?qū)ξκ饺不A(chǔ)水平承載力影響顯著.荷載最有利方向為0°，此時對應(yīng)的聯(lián)合工作效應(yīng)區(qū)域最大;最不利方向為60°，此時筒-土間的聯(lián)合工作效應(yīng)最弱.

5）相同尺寸和荷載方向條件下，隨著筒間距的增加，承載力有不同程度的提升，長徑比越大，承載力增幅越明顯;當(dāng)長徑比較小時，承載力隨著筒間距的增大而略微增加，并在某個筒間距范圍內(nèi)達到穩(wěn)定值.

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