節(jié)理傾角對黃土力學特性影響試驗研究*

祝艷波 李紅飛 蘭恒星 彭建兵 高明明 韓宇濤

(長安大學， 地質(zhì)工程與測繪學院， 西安 710054， 中國)

0 引 言

黃土節(jié)理裂隙發(fā)育，降低黃土連續(xù)性、影響黃土力學特性，是控制和影響黃土邊坡穩(wěn)定性的重要因素(王景明等， 1994； 彭建兵等， 2014)。黃土節(jié)理種類多樣，彭建兵等(2020)根據(jù)成因特征將其劃分為構(gòu)造節(jié)理、卸荷節(jié)理、垂直節(jié)理等8類，大部分節(jié)理展布角度陡傾，但構(gòu)造節(jié)理、卸荷節(jié)理傾角多變(Wang et al.，2019)。構(gòu)造節(jié)理從坡體內(nèi)部控制黃土滑坡、崩塌災害發(fā)生，卸荷節(jié)理從坡體表層加劇斜坡滑動(王景明， 1996； 康塵云等， 2020)。因此開展節(jié)理傾角對黃土力學性質(zhì)影響研究，對于揭示黃土邊坡地質(zhì)結(jié)構(gòu)界面效應及其促滑機制具有重要參考價值。

針對節(jié)理裂隙對巖土體力學性質(zhì)影響研究，目前主要集中在巖體方面，成果豐碩(Prudencio et al.，2007； Perk et al.，2010； Yang et al.，2012； Sarfarazi et al.，2014； 黃彥華等， 2016)。針對土體主要集中在裂隙黏土，如Skempton(1964)認為裂隙對黏土體的力學性質(zhì)產(chǎn)生較大影響，表現(xiàn)為弱化作用。Marsland(1972)通過研究發(fā)現(xiàn)硬黏土中裂隙所處位置影響其應力-應變關(guān)系，裂隙硬黏土應力-應變曲線具有明顯峰值點。Potts et al.(1990)和 George(2014)則通過對黏性土填方地基研究發(fā)現(xiàn)裂隙存在對黏土性質(zhì)產(chǎn)生較大影響，裂隙存在對土體強度及變形破壞具有控制作用(胡卸文等， 1994； 韋秉旭等， 2015)。

黃土節(jié)理種類多樣、展布角度多變、分布密度及間距變化差異大，以上裂隙巖土體的研究成果不能完全適用于黃土，因此學者們開展了裂隙性黃土力學性質(zhì)研究，結(jié)果表明試樣含水率(李同錄等， 2014； 葉萬軍等， 2016； 鄒錫云等， 2018)、密實度(白冰等， 2011)、節(jié)理粗糙度(房江鋒， 2010； 王鐵行等， 2013)、節(jié)理密度(張大偉， 2018； 成玉祥等， 2019)、節(jié)理角度(盧全中等， 2009； 賈暉等， 2011； 周彬， 2013； Sun et al.，2015； 程龍虎等， 2017)對黃土力學性質(zhì)影響顯著。如房江鋒(2010)、王鐵行等(2013)通過直剪試驗研究了含水量、節(jié)理表面粗糙度和干密度對黃土節(jié)理強度影響，發(fā)現(xiàn)黃土節(jié)理內(nèi)摩擦角隨含水量變化敏感，干密度和表面形態(tài)對內(nèi)摩擦角影響不大。白冰等(2011)基于節(jié)理黃土強度試驗發(fā)現(xiàn)干密度和節(jié)理粗糙度對節(jié)理黏聚力影響較大，對內(nèi)摩擦角影響較小。盧全中等(2015)研究了不同含水量、不同裂隙角度黃土的變形破壞影響，并對其破壞類型進行分類。劉小軍等(2017)研究發(fā)現(xiàn)隨含水量增加，黃土節(jié)理峰值內(nèi)摩擦角最初變化幅度較小，當大于界限含水量時，峰值內(nèi)摩擦角減小幅度變大。成玉祥等(2019)通過三軸壓縮試驗研究不同裂隙密度黃土抗剪強度參數(shù)變化規(guī)律，發(fā)現(xiàn)隨著裂隙密度增加，內(nèi)摩擦角呈明顯減小趨勢。程龍虎等(2017)研究了不同裂隙傾角對裂隙性黃土強度特性的影響，發(fā)現(xiàn)裂隙性黃土破壞模式主要有壓裂破壞、壓剪破壞和滑移-壓剪復合破壞3種。王麗麗等(2020)通過不同節(jié)理角度黃土試樣的三軸壓縮試驗，發(fā)現(xiàn)節(jié)理低圍壓和45°傾角時節(jié)理試樣表現(xiàn)出低強度效應。

綜上所述，可見目前針對裂隙黃土力學性質(zhì)，雖然開展了一些研究，但主要針對貫通性節(jié)理對黃土力學性質(zhì)影響，而黃土破壞為節(jié)理裂隙受力下不斷擴展、劣化土體強度的漸進式過程，因此查明非貫通節(jié)理擴展過程及其對黃土強度影響十分必要。目前節(jié)理裂隙分布差異對黃土強度影響尚不明確(成玉祥等， 2019)，而黃土節(jié)理傾角效應一直是研究熱點(王麗麗等， 2020)，但目前關(guān)于黃土非貫通節(jié)理傾角變化對黃土力學影響研究鮮見。

因此，本文通過預制不同傾角的非貫通節(jié)理裂隙黃土試樣，開展其強度力學特性試驗，揭示了節(jié)理傾角變化對黃土力學特性影響規(guī)律。根據(jù)試驗結(jié)果，分析不同節(jié)理黃土的應力-應變曲線特征、峰值強度變化和破壞模式，揭示節(jié)理傾角變化對黃土抗剪強度指標影響規(guī)律，并通過黃土抗剪強度隨節(jié)理傾角、圍壓變化關(guān)系，分析節(jié)理試樣強度隨影響因素變化敏感性。

1 試驗材料與試驗方法

1.1 試驗土料

研究區(qū)位于陜西富縣某工程場地，因工程建設開挖形成高陡邊坡(圖 1)，開挖坡面可見黃土構(gòu)造節(jié)理、垂直節(jié)理、卸荷裂隙發(fā)育，開挖邊坡滑塌頻繁。因此為研究節(jié)理裂隙對黃土力學性質(zhì)劣化、揭示黃土研究區(qū)邊坡滑移機制，選取現(xiàn)場黃土(Q2)為研究對象，土料呈褐黃色，土質(zhì)密實，天然含水率高，獲取其基本物理性質(zhì)指標如表 1所示。

圖 1 研究區(qū)及取樣點Fig. 1 Study area and sampling site

圖 2 節(jié)理試樣制備過程Fig. 2 Preparation process of joints samples

表 1 黃土基本物性指標Table 1 Basic physical properties of loess

1.2 試驗方案與試樣制備

基于現(xiàn)場黃土節(jié)理調(diào)查，為全面研究節(jié)理傾角對黃土力學性質(zhì)影響，并充分揭示黃土節(jié)理受力擴展劣化過程，制定如下試驗方案：分別開展6種展布傾角的非貫通節(jié)理(0°、30°、45°、60°、75°、90°)對黃土力學性質(zhì)影響試驗。試樣采用重塑試樣，干密度為1.7g·cm-3，初始含水率為18%，試樣直徑39.1mm，高80mm，預制的非貫通節(jié)理長度為20mm、寬度為0.3mm。分別對節(jié)理黃土試樣開展單軸壓縮試驗和三軸壓縮試驗，以充分揭示節(jié)理黃土力學性質(zhì)，三軸試驗圍壓選取為100kPa、200kPa、300kPa、400kPa。

黃土貫通裂隙制備相對簡單，可由試樣制備完成后切割而成(成玉祥等， 2019)，也可在試樣制備過程中壓制而成(王麗麗等， 2020)，非貫通節(jié)理制作過程相對復雜。為制備具不同傾角的非貫通節(jié)理，首先配備工業(yè)微型電鉆、鎢鋼微細加長鉆頭(直徑0.3mm)，以及超細金剛砂切割線鋼絲鋸(直徑0.3mm)，試樣制備分為兩步(圖 2)：首先利用自制壓實裝置制備重塑試樣，試樣分5層壓制，為消除試樣離散性，盡量保證每層土料接觸界面粗糙度一致，所有試樣一次制備完成，放入保濕缸中備用。第2步為預制非貫通節(jié)理，首先利用細馬克筆在橡膠膜上繪制預制節(jié)理線，確定好預制節(jié)理位置、長度及展布角度等，并按照一定間隔在節(jié)理線上繪制鉆孔點位，繪制完畢將橡皮膜包裹在黃土試樣上，試樣兩側(cè)則均可見預制節(jié)理標注位置。其次將試樣兩端固定，利用微型電鉆配備微細鉆頭沿試樣表面鉆孔標注點鉆穿試樣，按照順序完成節(jié)理上不同標記點鉆孔工作。最后利用超細金剛砂切割線鋼絲鋸貫通第一個鉆孔點，沿節(jié)理方向順不同鉆孔點依次切割試樣，最終形成貫通的預制節(jié)理。重復以上步驟即可完成不同展布角度預制節(jié)理試樣的制備工作。該預制節(jié)理方法對試樣擾動小，可制備出多角度、任意長度的非貫通節(jié)理(圖 2)，且節(jié)理界面兩側(cè)分離、間距小，與實際黃土節(jié)理較為接近。

1.3 試驗設備與方法

為開展黃土試樣強度試驗，試驗設備選用FLSY30-1型應力-應變控制式三軸儀，采用應變控制式加載，加載速率為0.4mm·min-1，對于單軸壓縮試驗當軸向應變達到10%時停止試驗； 對于三軸壓縮試驗當軸向應變達到20%時停止試驗。試驗過程及數(shù)據(jù)采集均由計算機伺服控制。為減小試驗結(jié)果離散性，每組方案完成5個平行樣試驗。

2 試驗結(jié)果與分析

完成14組黃土試樣強度試驗，獲取不同節(jié)理傾角對試樣剪切破壞模式、應力-應變曲線特征、峰值強度變化、抗剪強度指標影響規(guī)律，分析結(jié)果如下：

2.1 剪切破壞模式

觀察黃土試樣單軸壓縮下破壞形態(tài)(圖 3)，可見黃土試樣均為剪切破壞，但因節(jié)理存在試樣剪切破裂面形態(tài)有所不同。不含預制節(jié)理試樣為單斜面剪切破壞模式，含預制節(jié)理黃土試樣破壞模式根據(jù)剪切破裂面形態(tài)，可分為節(jié)理面與破裂面貫通型和節(jié)理面與破裂面斜交型兩類。當節(jié)理傾角為0°、30°、90°時，試樣破壞模式為節(jié)理面與破裂面斜交型，預制節(jié)理未貫通，與剪切破裂面斜交，但預制節(jié)理尖端均產(chǎn)生次生裂紋，如傾角0°時節(jié)理尖端產(chǎn)生翼裂紋和次生傾斜裂紋，傾角30°時節(jié)理尖端產(chǎn)生次生傾斜裂紋，傾角90°時節(jié)理尖端產(chǎn)生翼裂紋和次生傾斜裂紋； 當節(jié)理傾角為45°、60°、75°時，試樣破壞模式為節(jié)理面與破裂面貫通型，預制節(jié)理均與剪切破裂近共面貫通，但節(jié)理角度與尖端次生共面裂紋交角略有差異，如傾角60°時節(jié)理面與剪切破裂面呈平直單斜面，與不含節(jié)理試樣破壞模式一致，傾角45°、75°時節(jié)理與次生共面裂紋呈小角度相交，但試樣剪切破壞仍為典型的節(jié)理貫通型破壞。

圖 3 試樣剪切破壞模式Fig. 3 Shear failure modes of specimens

圖 4 次生裂紋種類Fig. 4 Types of secondary cracks

綜上所述，試樣受壓時，非貫通節(jié)理受壓時尖端萌生次生裂紋，不同傾角節(jié)理尖端萌生次生裂紋種類不同，節(jié)理裂隙擴展劣化過程不同，導致試樣破壞模式具有差異。不同傾角節(jié)理尖端產(chǎn)生的次生裂紋主要有翼裂紋、次生共面裂紋及次生傾斜裂紋3類(圖 4)，其中翼裂紋是張拉裂紋，產(chǎn)生于節(jié)理尖端，起裂后轉(zhuǎn)向最大主應力并持續(xù)擴展，次生共面裂紋和次生傾斜裂紋為剪切裂紋。

節(jié)理尖端裂紋的萌生、擴展控制著試樣的宏觀破壞模式。由滑動裂紋模型(Horii et al.，1985； Ashby et al.，1986)可知，沿節(jié)理面的有效剪應力是節(jié)理尖端裂紋萌生、擴展的動力，而不同傾角節(jié)理表面有效剪應力不同，因此導致試樣破壞模式差異。節(jié)理傾角為0°時，預制節(jié)理與最大主應力方向垂直，節(jié)理面上有效剪應力為0，節(jié)理尖端發(fā)育的翼裂紋和次生傾斜裂紋萌生擴展與剪切破裂面斜交，試樣為破裂面與節(jié)理面呈交角剪切破壞； 節(jié)理傾角為30°時，預制節(jié)理與最大主應力面交角小，節(jié)理面上有效剪應力小，試樣沿節(jié)理面產(chǎn)生相對滑動較困難，節(jié)理尖端次生傾斜裂紋萌生擴展成剪切破裂面，試樣為節(jié)理面與破裂面呈斜交破壞； 節(jié)理傾角為90°時，預制節(jié)理與最大主應力方向一致，節(jié)理面受有效剪應力為0，節(jié)理不發(fā)生相對滑動，節(jié)理尖端翼裂紋和次生傾斜裂紋萌生擴展與剪切破裂面相交或擴展成剪切破裂面，試樣為節(jié)理與破裂面斜交破壞； 當節(jié)理傾角為45°、60°、75°時，節(jié)理與最大主應力方向交角大，節(jié)理面上有效剪應力大，節(jié)理尖端次面共生裂紋萌生擴展成剪切破裂面，試樣為沿節(jié)理面貫通型剪切破壞，且節(jié)理角度越接近試樣剪切破裂角，試樣剪切破裂面與節(jié)理面越近平直。

2.2 應力-應變曲線特征

節(jié)理傾角不僅影響試樣剪切破壞模式，其應力-應變曲線演化規(guī)律也有差異(圖 5)，可見單軸壓縮條件下試樣應力-應變曲線均呈應變軟化型，包含彈性變形階段、塑性屈服階段、軟化破壞階段、殘余階段。對比節(jié)理傾角對試樣應力-應變曲線影響(圖 6)，可見節(jié)理存在弱化了曲線的應變軟化特征，降低了試樣峰值強度。試樣應力-應變曲線彈性變形段基本重合，表明節(jié)理傾角對試樣彈性模量影響不大。但彈性變形階段后區(qū)別較大，含預制節(jié)理試樣剪切破壞位移均較不含節(jié)理試樣小(圖 7)，不同節(jié)理傾角試樣剪切破壞位移隨節(jié)理傾角呈“V”字型變化， 90°節(jié)理試樣剪切破壞位移最大，但較不含節(jié)理試樣峰值強度有所降低，塑性屈服階段持續(xù)時間較接近； 60°節(jié)理試樣剪切破壞位移最小，峰值強度最低，屈服階段時間最短。表明節(jié)理存在顯著降低黃土峰值強度，試樣剪切破壞時間提前，破壞時的塑性變形量小，這是由于試樣受壓過程中，預制節(jié)理作為軟弱面承受壓力不斷增大，節(jié)理尖端由于應力集中導致次生裂紋萌生、擴展，試樣更易變形，試樣塑性變形發(fā)展更快，同時裂紋擴展不斷降低土體承載單元整體性，加速試樣剪切破裂面形成與貫通速度，試樣更易破壞。節(jié)理傾角越接近60°，剪切破壞點位移越小，試樣峰值強度越低，試樣越容易沿節(jié)理產(chǎn)生貫通型剪切破壞。這說明60°接近黃土試樣的剪切破裂角，與圖 3不含節(jié)理試樣剪切破裂面實測角度基本一致。

圖 5 試樣應力-應變曲線Fig. 5 Stress-strain curves of samples

圖 6 不同節(jié)理傾角試樣應力-應變曲線Fig. 6 Stress-strain curves of samples with different joints angles

圖 7 試樣剪切破壞位移變化Fig. 7 Variation of shear failure displacement of samples

圖8為黃土試樣三軸壓縮條件下的應力-應變曲線，與單軸壓縮試驗相比，其均為應變硬化型，試樣無峰值強度。圍壓越大，曲線應變硬化特征越顯著(圖 8a)，主應力差也越大，試樣塑性特征越顯著，表明節(jié)理試樣在高圍壓下不易破壞。這是由于圍壓增大限制試樣土體側(cè)向變形，使節(jié)理面閉合、節(jié)理界面摩擦效應增強，土體不易變形、節(jié)理不易擴展，因此試樣壓硬性增強，強度不斷提高。同時節(jié)理存在降低黃土試樣強度，試樣主應力差隨節(jié)理傾角增大呈先減小后增大趨勢(圖 8b)，同一圍壓下不同節(jié)理傾角試樣應力-應變曲線的彈性變形段基本重合，說明節(jié)理傾角對試樣彈性模量影響較小，但屈服及強化階段具有差別， 45°、60°、75°傾角節(jié)理試樣越早進入屈服階段，但強化階段曲線越靠下，強度越低，并且節(jié)理角度變化對試樣應力-應變曲線特征影響隨圍壓越大而減弱。

圖 8 不同圍壓下試樣應力-應變曲線Fig. 8 Stress-strain curves of samples under different confining pressure a. 不同圍壓； b. 不同節(jié)理傾角

圖 9 試樣峰值強度隨節(jié)理傾角變化Fig. 9 Variation of peak strength of samples with joints angle a. 峰值強度變化; b. 峰值強度劣化程度

綜上所述，節(jié)理存在劣化試樣抗變形能力，節(jié)理角度越接近試樣剪切破裂角，試樣剪切破壞位移越小，試樣剪切破壞提前，破壞時塑性變形量越小，試樣越容易破壞。

2.3 強度特性

節(jié)理對試樣峰值強度影響如圖 9所示，可見試樣峰值強度隨節(jié)理傾角增大呈先減小后增大趨勢(圖 9a)，兩者關(guān)系呈“V”形變化。定義峰值強度劣化系數(shù)為節(jié)理試樣與不含節(jié)理試樣峰值強度差與不含節(jié)理試樣峰值強度之比，用以表征節(jié)理對試樣強度影響，由圖 9b可見節(jié)理存在顯著降低試樣峰值強度，強度降低為8.4%～41.1%之間。60°節(jié)理試樣峰值強度最低，為不含節(jié)理試樣峰值強度的58.9%，峰值強度劣化程度最大，這與試樣破壞模式有關(guān)。由三軸壓縮試樣獲得黃土試樣內(nèi)摩擦角為30°，因此試樣剪切破裂面角度為60°。節(jié)理角度60°與黃土試樣剪切破裂角相同，節(jié)理受壓后尖端萌生的次生裂紋越容易與剪切破裂面擴展貫通，試樣越易剪切破壞，峰值強度越小。當節(jié)理傾角小于60°時，試樣峰值強度隨節(jié)理傾角增大而降低，這是由于試樣節(jié)理傾角越接近剪切破裂角，節(jié)理面的有效剪應力越大，節(jié)理尖端的次生共面裂紋不斷萌生擴展，試樣越易沿節(jié)理面產(chǎn)生剪切破壞，破壞模式由節(jié)理面與破裂面斜交型逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)楣?jié)理面與破裂面貫通型，試樣更易破壞，峰值強度不斷降低。當節(jié)理傾角大于60°時，試樣峰值強度隨節(jié)理傾角增大而增大，這是由于節(jié)理傾角與剪切破裂角差值增大，節(jié)理面上有效剪應力逐漸減小，節(jié)理尖端的剪切裂紋逐漸減少，張拉裂紋不斷萌生擴展，試樣越不易沿節(jié)理面剪切破壞，試樣破壞模式由節(jié)理面與破裂面貫通型向節(jié)理面與破裂面斜交型過渡，試樣破壞難度增大，峰值強度不斷提高。

圖10為試樣殘余強度隨節(jié)理傾角變化關(guān)系，可見殘余強度隨節(jié)理傾角增大整體上呈先減小后增大趨勢(圖 10a)，由殘余強度劣化系數(shù)變化可見界面存在顯著降低試樣殘余強度(圖 10b)， 0°、90°傾角節(jié)理試樣殘余強度相差不大，較不含節(jié)理試樣殘余強度降低10%。30°、45°、60°、75°傾角節(jié)理試樣殘余強度相差不大，較不含節(jié)理試樣殘余強度降低34%，這是由于該傾角范圍內(nèi)節(jié)理試樣剪切破壞模式均為節(jié)理貫通型，殘余強度為試樣沿剪切破裂面間摩擦強度，因此殘余強度相差不大，但與含節(jié)理試樣相比，節(jié)理試樣剪切破裂面一部分為預制節(jié)理面，預制界面間的摩擦阻力小，因此剪切破裂面間的摩擦強度小，殘余強度低。整體可見沿節(jié)理面貫通剪切破壞試樣的殘余強度較節(jié)理面與剪切破裂面斜交破壞試樣的殘余強度低。

圖 10 試樣殘余強度隨節(jié)理傾角變化Fig. 10 Variation of residual strength of samples with joints angle a. 殘余強度變化； b. 殘余強度劣化程度

圖 11 試樣抗剪強度與節(jié)理傾角、圍壓變化關(guān)系Fig. 11 Variation of shear strength with joints angle and confining pressure

綜上所述，節(jié)理試樣強度隨節(jié)理傾角及圍壓變化，為分析其變化敏感性，繪制試樣抗剪強度隨節(jié)理傾角、圍壓空間變化圖(圖 11)，可見其空間展布近似呈“V”型面。其中試樣強度均隨節(jié)理傾角增大近似呈“V”形變化，表明節(jié)理傾角對試樣強度影響存在極值，該角度與黃土試樣剪切破裂角有關(guān)，與圍壓無關(guān)。隨圍壓增大，試樣強度不斷增大，但強度隨節(jié)理傾角變化的“V”型開口逐漸變大，表明隨圍壓增大節(jié)理角度對試樣強度影響幅度逐漸降低，這是由于圍壓增大，試樣壓硬性越強，因此節(jié)理傾角變化對試樣強度影響幅度降低。

繪制節(jié)理試樣抗剪強度指標變化如圖 12所示，可見其隨節(jié)理傾角增大均呈“V”字形變化，試樣黏聚力隨節(jié)理角度增大呈先減小后增大趨勢(圖 12a)，與峰值強度變化規(guī)律相同， 0°傾角節(jié)理試樣黏聚力最大， 60°傾角節(jié)理試樣黏聚力最小。試樣內(nèi)摩擦角隨節(jié)理傾角變化幅度不大(圖 12b)，在4°范圍內(nèi)波動。由上可見節(jié)理存在對黃土試樣抗剪強度指標具有明顯劣化作用，這是由于節(jié)理裂隙作為宏觀界面，降低了界面兩側(cè)土體間黏聚強度與剪切破壞后界面間的摩擦強度，且節(jié)理傾角越接近試樣剪切破裂角，剪切破裂面越易沿節(jié)理面貫通，因此節(jié)理試樣抗剪強度指標整體降低，并且節(jié)理傾角越接近60°，試樣抗剪強度指標劣化程度越大。

圖 12 試樣抗剪強度指標變化Fig. 12 Variation of shear strength index a. 黏聚力與節(jié)理傾角關(guān)系； b. 內(nèi)摩擦角與節(jié)理傾角關(guān)系

3 結(jié) 論

本文通過開展含預制節(jié)理試樣單軸與三軸壓縮強度試驗，揭示了非貫通節(jié)理劣化擴展過程及貫通模式，探討了節(jié)理傾角對黃土強度與變形特性影響規(guī)律，主要得到以下結(jié)論：

(1)節(jié)理試樣破壞模式為典型壓剪破壞，節(jié)理存在對剪切破裂面擴展具有引導作用。節(jié)理面受壓后尖端翼裂紋和次生裂紋不斷萌生擴展，加速試樣剪切破壞過程，節(jié)理傾角與試樣剪切破裂角越接近，試樣越易沿節(jié)理面剪切破壞。

(2)單軸壓縮下節(jié)理試樣應力-應變曲線均呈應變軟化型，節(jié)理存在弱化應變軟化特征。預制節(jié)理對試樣彈性模量影響不大，但降低試樣屈服階段變形模量，減小試樣剪切破壞位移，加速試樣剪切破壞。

(3)節(jié)理存在顯著降低試樣強度，峰值強度及殘余強度均隨節(jié)理傾角呈先減小后增大變化趨勢。節(jié)理傾角對試樣抗剪強度指標劣化明顯，黏聚力隨節(jié)理傾角變化較為敏感，呈“V”形變化趨勢。

(4)非貫通節(jié)理傾角與試樣剪切破裂角越接近，節(jié)理受壓后越易劣化擴展形成剪切面，節(jié)理傾角60°左右試樣強度性質(zhì)劣化最顯著。實際黃土節(jié)理傾角角度較大，節(jié)理對黃土力學特性影響不可忽略。