220 kV變壓器噪聲異常原因分析與仿真驗(yàn)證

閆柯柯，穆永保，徐慶華，王荷生，楊 甲，穆素云

(1.國(guó)網(wǎng)邯鄲供電公司，河北 邯鄲 056035；2.焦作市職業(yè)技術(shù)學(xué)校，河南 焦作 454150)

0 引言

變壓器噪聲中的本體噪聲是反映設(shè)備運(yùn)行健康狀況的一項(xiàng)重要指標(biāo)。變壓器本體噪聲直接來(lái)源于硅鋼片磁致伸縮引起的鐵心和磁屏蔽振動(dòng)，漏磁通引起的繞組、油箱壁、磁屏蔽等的振動(dòng)。近年來(lái)，隨著我國(guó)超高壓直流輸電線路的不斷增加和運(yùn)行投產(chǎn)，由直流偏磁引起變壓器振動(dòng)噪聲異常的現(xiàn)象越來(lái)越多，正得到電力系統(tǒng)越來(lái)越廣泛的關(guān)注和分析研究。

大型電力變壓器的勵(lì)磁電流比較小，由于變壓器的原邊等效阻抗對(duì)直流分量只呈現(xiàn)電阻特性，且電阻很小。因此，很小的直流分量就會(huì)在繞組中形成很大的直流激磁磁勢(shì)，該直流磁勢(shì)與交流磁勢(shì)一起作用于變壓器原邊，造成變壓器鐵心的工作磁化曲線發(fā)生偏移，出現(xiàn)關(guān)于原點(diǎn)不對(duì)稱，即變壓器直流偏磁現(xiàn)象。直流偏磁會(huì)引起變壓器鐵心飽和，導(dǎo)致電流波形畸變，產(chǎn)生高次諧波，危害變壓器和電力系統(tǒng)的安全運(yùn)行。

在直流偏磁下運(yùn)行，變壓器鐵心片的磁致伸縮率增加，加劇變壓器鐵心片的振動(dòng)，本體噪聲和振動(dòng)明顯增大，嚴(yán)重時(shí)，導(dǎo)致變壓器有關(guān)部件的松動(dòng)，引起發(fā)熱、放電或部件脫落，對(duì)變壓器運(yùn)行性能和使用壽命產(chǎn)生嚴(yán)重影響；并且這種情況隨著我國(guó)超高壓直流輸電線路的不斷增加變得越來(lái)越嚴(yán)重。在河北南部地區(qū)，2016年首次發(fā)生220 kV變壓器投運(yùn)后出現(xiàn)噪聲異常增大現(xiàn)象，直接原因就是變壓器的直流偏磁，下面對(duì)河北南部地區(qū)首例直流偏磁造成的變壓器運(yùn)行噪聲異常增大現(xiàn)象進(jìn)行分析和試驗(yàn)研究。

1 設(shè)備概況

河北南部地區(qū)某220 kV變電站于2016-02-01投運(yùn)，2號(hào)和3號(hào)主變均為國(guó)內(nèi)某變壓器制造廠同批次產(chǎn)品，屬于高阻抗室內(nèi)分體式變壓器，本體和冷卻系統(tǒng)分屬兩個(gè)室，高阻抗結(jié)構(gòu)為內(nèi)置電抗器方式，電抗器位于本體有載開(kāi)關(guān)相對(duì)的另一側(cè)端部位置，2017年11月出廠。

1.1 變壓器基本參數(shù)

變壓器的型號(hào)為SFSZ10-180000/220，額定電壓為230±(8×1.25 %)/121/11 kV，額定容量為180/180/90MVA，聯(lián)結(jié)組別為YNyn0d11，主變短路阻抗為14 %/48 %/33 %。

1.2 站內(nèi)設(shè)備及運(yùn)行方式

主變2臺(tái)：2，3號(hào)主變。

220 kV出線4回：自電源點(diǎn)I接入293，294雙回路架空線路，自電源點(diǎn)II接入291，292雙回路架空線路。

110 kV架空出線3回：197，198，199，無(wú)運(yùn)行負(fù)荷。

10 kV電 纜 出 線2回：040，079，負(fù) 荷 約5 000 kW。

正常運(yùn)行方式：高、中壓側(cè)母線并列運(yùn)行，低壓側(cè)母線分列運(yùn)行，2號(hào)主變高壓側(cè)中性點(diǎn)直接接地，3號(hào)主變高壓側(cè)中性點(diǎn)不接地。

2 變壓器檢測(cè)試驗(yàn)情況

2.1 正常運(yùn)行方式下的檢測(cè)數(shù)據(jù)

主變投運(yùn)后，全站負(fù)荷約5 000 kW。運(yùn)維單位分別于當(dāng)年5日、11日對(duì)2，3號(hào)主變的油色譜分析和鐵心夾件接地電流測(cè)試，數(shù)據(jù)均無(wú)異常。

2月5日，測(cè)量?jī)膳_(tái)運(yùn)行變壓器平均噪聲，2號(hào)主變81 dB (室內(nèi)測(cè)量未修正，后同)，3號(hào)主變69 dB。

2月13日，將2號(hào)主變退出運(yùn)行，3號(hào)高壓側(cè)中性點(diǎn)接地運(yùn)行，測(cè)量3號(hào)主變?cè)肼暶黠@增大，噪聲聲級(jí)85.1 dB。

2月15日，使用FLUKE 345測(cè)試表，檢測(cè)3號(hào)主變高壓側(cè)中性點(diǎn)電流，交流電流為0.9 A，直流電流1.16 A，中壓側(cè)中性點(diǎn)未檢測(cè)到直流電流。同時(shí)，檢測(cè)3號(hào)主變高壓側(cè)電壓電流諧波，未發(fā)現(xiàn)明顯的諧波分量；檢測(cè)主變鐵心接地電流為0.6 mA，夾件接地電流為4.2 mA，均滿足不大于0.1 A的運(yùn)行要求；檢查主變保護(hù)裝置無(wú)告警信息，錄波裝置無(wú)異常記錄。

2.2 主變?cè)肼暵暭?jí)修正

該變電站兩臺(tái)變壓器出廠試驗(yàn)噪聲聲級(jí)分別為59.2 dB和59.4 dB，現(xiàn)場(chǎng)3號(hào)變未直接接地運(yùn)行時(shí)的噪聲聲級(jí)為69 dB。該變壓器室為混凝土室，其吸聲系數(shù)α為0.05。寬12 m，長(zhǎng)15 m，高16 m，聲反射表面積AU為1 044 m2。主變外形尺寸為寬3 m，長(zhǎng)11.6 m，高3.47 m，主變發(fā)聲表面積AT為136.1 m2。

按照GB 1094.101《電力變壓器聲級(jí)測(cè)量應(yīng)用導(dǎo)則》中相關(guān)條款進(jìn)行修正。聲壓級(jí)分貝數(shù)的增加值近似計(jì)算公式：

將上述參數(shù)代入公式，計(jì)算可得主變?cè)谧儔浩魇覂?nèi)運(yùn)行，可測(cè)噪聲聲級(jí)增加了10.4 dB。即3號(hào)主變中性點(diǎn)未直接接地運(yùn)行時(shí)的噪聲修正為58.6 dB，與出廠試驗(yàn)數(shù)據(jù)基本相符。

2.3 不同工況下主變中性點(diǎn)直流電流測(cè)試

為進(jìn)一步分析變壓器噪聲異常原因，調(diào)整變電站運(yùn)行方式，在6種典型運(yùn)行工況下分別測(cè)試2，3號(hào)主變高、中壓側(cè)中性點(diǎn)直流電流分量變化情況。選用兩種試驗(yàn)儀器：儀器1為Tektronix TDS 3012C示波器，TCPA300放大器，TCP303探頭；儀器2為FLUKE 345鉗形電流測(cè)試表。測(cè)試時(shí)，在變壓器中性點(diǎn)側(cè)掛接地線，分別用鉗形電流表和示波器探測(cè)卡鉗從接地線測(cè)試直流電流分量；打開(kāi)接地刀閘，直流電流從接地引下線流過(guò)，記錄直流電流分量大小。

測(cè)試中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)鉗形電流表數(shù)值超過(guò)約150 mA時(shí)，數(shù)值比較穩(wěn)定，其與示波器數(shù)值比值也基本固定；當(dāng)鉗形電流表數(shù)值低于150 mA時(shí)，其數(shù)值不斷變化，且不穩(wěn)定。故當(dāng)鉗形電流表數(shù)值低于150 mA時(shí)，用示波器顯示數(shù)值來(lái)?yè)Q算成直流電流數(shù)值，其余情況下均以鉗形電流表顯示數(shù)值為直流電流分量測(cè)試值，測(cè)試結(jié)果如表1所示。

表1 不同運(yùn)行工況下主變中性點(diǎn)直流分量測(cè)試數(shù)據(jù) mA

測(cè)試結(jié)果顯示：該站運(yùn)行時(shí)，主變高壓側(cè)中性點(diǎn)接地端流經(jīng)1 A左右的直流電流分量，隨著運(yùn)行方式和接地方式的變化，直流電流分配有所變化，變化范圍主要在0.84～1.2 A，中壓側(cè)中性點(diǎn)無(wú)直流電流分量流過(guò)。

2.4 主變中性點(diǎn)直流電流在線監(jiān)測(cè)試驗(yàn)數(shù)據(jù)

變壓器GIC諧波噪聲振動(dòng)在線監(jiān)測(cè)裝置可用于專門監(jiān)測(cè)和記錄由太陽(yáng)活動(dòng)或高壓直流輸電造成的變壓器偏磁電流，以及對(duì)由此引起的變壓器無(wú)功變化、電壓電流諧波、振動(dòng)和噪聲等次生現(xiàn)象進(jìn)行檢測(cè)。通過(guò)該在線監(jiān)測(cè)裝置測(cè)試3號(hào)主變高壓側(cè)中性點(diǎn)直流電流分量變化情況(對(duì)應(yīng)表1中工況1)。

對(duì)試驗(yàn)結(jié)果有如下分析。

(1) 第一段(1～216)直流電流均值0.45 A，為主變中性點(diǎn)接地刀閘拉開(kāi)前接地引線中直流電流測(cè)試結(jié)果。

(2) 第二段(301～779)直流電流均值1.12 A，為主變中性點(diǎn)接地刀閘拉開(kāi)后，接地引線中直流電流測(cè)試結(jié)果。

(3) 第三段(874～2734)直流電流均值0.65 A，為變換傳感器方向使電流流過(guò)傳感器的方向與第二段相反后，主變中性點(diǎn)直流測(cè)試結(jié)果。

(4) 第四段(2798～2943)直流電流均值1.12 A，為再次變換傳感器方向后中性點(diǎn)直流測(cè)試結(jié)果,此時(shí)電流流過(guò)傳感器的方向與第二段相同。

(5) 第五段(2953～3540)直流電流均值0.2 A，可視為測(cè)試裝置的零點(diǎn)漂移，是傳感器鐵心剩磁造成的，也是變換傳感器方向后測(cè)量結(jié)果不同的原因。

對(duì)以上測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行綜合分析，該站變壓器未直接接地運(yùn)行時(shí)，噪聲聲級(jí)約69 dB，經(jīng)噪聲聲級(jí)修正后，數(shù)據(jù)與出廠試驗(yàn)數(shù)值基本一致；主變直接接地運(yùn)行后，流過(guò)1 A左右的直流電流分量，其噪聲聲級(jí)明顯偏大，增大約16 dB。變壓器的噪聲主要來(lái)自變壓器鐵心的磁致伸縮，磁致伸縮率越大，噪聲越大。該站主變近乎空載，噪聲明顯是由鐵心的磁致伸縮所引起的電磁噪聲。分析現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，認(rèn)為該站所處的電網(wǎng)系統(tǒng)中存在直流分量，大地中的直流電流從變壓器高壓側(cè)中性點(diǎn)流入繞組，再經(jīng)輸電線路流入線路對(duì)側(cè)變壓器(中性點(diǎn)接地)，由該變壓器中性點(diǎn)流入大地構(gòu)成回路。此電流在鐵心中產(chǎn)生直流磁通分量，與交流磁通疊加導(dǎo)致磁通發(fā)生半波飽和，半波磁致伸縮峰值增大，加劇了鐵心振動(dòng)噪聲。這是造成變電站主變?cè)肼暵暭?jí)增大的直接原因。

該變壓器的技術(shù)協(xié)議明確可承受4 A直流偏磁電流,部分文獻(xiàn)資料也研究了變壓器中性點(diǎn)流經(jīng)較大直流分量時(shí)，變壓器噪聲聲級(jí)將有明顯增大，但在變壓器中性點(diǎn)流經(jīng)約1 A的較小直流電流時(shí)，變壓器噪聲聲級(jí)和磁場(chǎng)的變化情況，未做過(guò)多研究和記載。下面對(duì)變壓器在1 A左右直流偏磁電流下，噪聲聲級(jí)增大原因及磁場(chǎng)變化進(jìn)行進(jìn)一步分析和仿真驗(yàn)證。

3 噪聲聲級(jí)增大原因分析

3.1 噪聲聲級(jí)增加值和直流電流間的關(guān)系

在GB 1094.101—2008《電力變壓器 第10.1部分聲級(jí)測(cè)定 應(yīng)用導(dǎo)則》中明確指出，直流偏磁電流可以導(dǎo)致變壓器噪聲聲級(jí)明顯增加，噪聲聲級(jí)增加值和直流偏磁電流與空載電流之比相關(guān)，并給出某大型電力變壓器上測(cè)量的關(guān)系曲線。不同設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)、鐵心形狀或材料的變壓器，盡管該曲線有細(xì)微的差別，但曲線向上變化的趨勢(shì)卻是基本一致的，如圖1所示。

圖1 聲級(jí)增加值和繞組中直流電流之間的關(guān)系

根據(jù)以上現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試結(jié)果，取該站3號(hào)主變最初測(cè)試的中性點(diǎn)直流電流1.16 A，每相繞組直流電流0.39 A，出廠試驗(yàn)中空載電流標(biāo)幺值是0.05 %，高壓側(cè)額定電流為472.4 A，高壓側(cè)空載勵(lì)磁電流0.24 A，則直流偏磁電流與空載電流之比為1.6，查圖1可知，X軸為1.6時(shí)，對(duì)應(yīng)Y軸噪聲聲級(jí)增加值約為13 dB。實(shí)際測(cè)量結(jié)果，中性點(diǎn)不接地運(yùn)行時(shí)噪聲為69 dB，中性點(diǎn)接地后噪聲增加到85 dB，實(shí)際增加16 dB，噪聲聲級(jí)的增加值與圖2所示趨勢(shì)基本一致。

3.2 噪聲頻譜與直流偏磁噪聲典型頻譜分析

變壓器本體噪聲的根源主要是鐵心硅鋼片磁致伸縮引起的振動(dòng)噪聲。磁致伸縮是指鐵心勵(lì)磁時(shí)，硅鋼片沿磁力線方向的尺寸會(huì)發(fā)生變化，勵(lì)磁消失后，硅鋼片又恢復(fù)原來(lái)的形狀，這種變化是由于硅鋼片中晶粒轉(zhuǎn)動(dòng)而引起的。在變壓器運(yùn)行中，鐵心被施以周期性勵(lì)磁，硅鋼片便產(chǎn)生周期性伸長(zhǎng)縮短的變化。由于磁致伸縮變化周期是變壓器的電源周期的兩倍，所以磁致伸縮引起的變壓器本體振動(dòng)噪聲以100 Hz為基頻。由于硅鋼片磁致伸縮率與磁感應(yīng)強(qiáng)度具有的非線性關(guān)系，使得磁通出現(xiàn)較為明顯的偏離正弦形狀的畸變，即存在高次諧波的磁通分量。這樣，變壓器振動(dòng)噪聲頻譜中，除基頻噪聲外，還包含有倍頻噪聲，也就是說(shuō)正常噪聲以偶數(shù)倍勵(lì)磁電源頻率為主，且其基頻波不是噪聲聲波的最主要分量。

變壓器在直流偏磁下，鐵心在半個(gè)周波內(nèi)急劇飽和，勵(lì)磁電流出現(xiàn)奇次和偶次波，相應(yīng)的噪聲頻譜會(huì)同時(shí)含有奇次和偶次波分量。因此，測(cè)試變壓器噪聲頻譜，根據(jù)噪聲頻譜中的奇次波組分，可以分析噪聲的來(lái)源是由直流偏磁引起。

利用頻譜分析儀Spectrum Analyzer測(cè)量分析。三相220 kV電力變壓器無(wú)偏磁空載試驗(yàn)時(shí)噪聲頻譜如圖2所示，該站3號(hào)主變?cè)肼曨l譜分析如圖3所示。

圖2 變壓器無(wú)偏磁空載試驗(yàn)噪聲頻譜

圖3 3號(hào)主變?cè)肼曨l譜

利用MATLAB仿真分析。三相220 kV電力變壓器無(wú)偏磁空載試驗(yàn)時(shí)噪聲頻譜如圖4所示，該站3號(hào)主變?cè)肼曨l譜分析如圖5所示。

圖4 變壓器無(wú)偏磁空載試驗(yàn)噪聲頻譜

圖5 該變電站3號(hào)主變?cè)肼曨l譜

由頻譜可知電力變壓器無(wú)偏磁試驗(yàn)狀態(tài)下空載噪聲主要以50 Hz的偶數(shù)倍頻率為主，300 Hz是主要頻率。該變電站3號(hào)主變?cè)肼曨l譜明顯包含偶次波和奇次波噪聲，這是因?yàn)樵谥绷髌抛饔孟拢瑒?lì)磁電流發(fā)生半波飽和，不僅含有偶次諧波還出現(xiàn)奇次諧波分量，對(duì)應(yīng)半個(gè)周波的鐵心過(guò)度飽和，符合直流偏磁狀態(tài)下變壓器噪聲頻譜特征。

4 直流偏磁下變壓器磁場(chǎng)變化的仿真驗(yàn)證

4.1 變壓器直流偏磁建模

不同鐵心結(jié)構(gòu)的變壓器對(duì)直流偏磁的反應(yīng)不同，三相三柱式變壓器，直流磁通在鐵心中無(wú)通道，需經(jīng)過(guò)其他金屬結(jié)構(gòu)件和油從油箱返回，由于油的磁阻較大，所以直流磁通很小，因此可允許從中性點(diǎn)通過(guò)較大的直流電流；直流磁通在三相五柱式變壓器中可以通過(guò)旁軛返回，由于經(jīng)旁軛返回的通道截面小，從而在較低的磁通密度下就可能出現(xiàn)鐵心飽和，受直流偏磁電流的影響更為明顯，在其中性點(diǎn)接地運(yùn)行時(shí)允許通過(guò)的直流電流較三相三柱式變壓器小。三分相式變壓器組受直流偏磁的影響最為嚴(yán)重，其允許通過(guò)的直流電流最小。。

由于該SFSZ10-180000/220型變壓器連接方式為YNyn0d11，因此選擇從中壓繞組加壓，高壓側(cè)開(kāi)路，直流電流從中壓注入，進(jìn)行變壓器空載計(jì)算。變壓器結(jié)構(gòu)為三相五柱芯式，為減少計(jì)算工作量，根據(jù)對(duì)稱性，建立變壓器的四分之一磁場(chǎng)計(jì)算模型，利用基于棱邊有限元法的時(shí)域場(chǎng)路耦合法計(jì)算變壓器的磁場(chǎng)問(wèn)題。

4.2 直流偏磁下變壓器磁密變化情況

變壓器受直流偏磁的影響會(huì)使鐵心飽和程度加深，漏磁增加，因此磁場(chǎng)分析主要分析變壓器三相鐵心柱以及A，B，C，D，E，F(xiàn)，G，H和I位置的磁通密度。不同直流電流情況下三相芯柱和各觀測(cè)點(diǎn)的磁密最大值及三相電流最大值分別見(jiàn)表2，3所示。

表2 主變模型各觀測(cè)點(diǎn)磁密的最大值 T

表3 主變模型三相電流最大值 A

以下分別對(duì)變壓器中壓側(cè)中性點(diǎn)注入0 A，1.4 A，3.1 A的直流電流，三個(gè)主柱及A，B，C，D，E，F(xiàn)，G，H和I位置磁密隨時(shí)間的變化情況如圖6所示。同一工況下，不同相及各測(cè)點(diǎn)的磁密波形特征基本一致，選取了1.4 A，3.1 A直流電流下A相芯柱、測(cè)點(diǎn)A、測(cè)點(diǎn)D的波形進(jìn)行磁密變化情況分析。

圖6 直流1.4 A(左)和3.1 A(右)時(shí)，芯柱和觀測(cè)點(diǎn)磁密變化情況

4.3 仿真試驗(yàn)結(jié)果分析

該次計(jì)算中直流從中壓側(cè)中性點(diǎn)分別注入1.4 A和3.1 A直流電流，折算到高壓側(cè)中性點(diǎn)注入電流對(duì)應(yīng)值為0.74 A和1.63 A，現(xiàn)場(chǎng)高壓側(cè)中性點(diǎn)實(shí)測(cè)值為1.16 A，基本可驗(yàn)證該范圍直流電流對(duì)變壓器磁場(chǎng)的影響。通過(guò)對(duì)三相五柱式變壓器空載時(shí)不同直流偏磁工況下的對(duì)比分析可得出。

隨著從高壓側(cè)中性點(diǎn)注入直流偏磁電流增加，勵(lì)磁電流增加，鐵心磁密增加，漏磁增加，鐵心逐漸趨于飽和。高壓側(cè)中性點(diǎn)直流偏磁電流為0.74 A和1.63 A時(shí)，鐵心磁密增加至原來(lái)的約1.08倍和1.1倍，根據(jù)該變壓器1.1倍過(guò)勵(lì)磁實(shí)驗(yàn)時(shí)的狀況，變壓器的噪聲比額定工況下增加10～20 dB，因此變壓器在1.16 A的直流偏磁電流下，噪音增加十幾dB是可能的，同時(shí)與GB 1094.101—2008《電力變壓器 第10.1部分聲級(jí)測(cè)定 應(yīng)用導(dǎo)則》中“圖5聲級(jí)增加值與繞組中直流電流之間的關(guān)系”相符。

5 變壓器運(yùn)檢策略制定及治理措施

變壓器處于直流偏磁下運(yùn)行，直流磁勢(shì)或直流磁通會(huì)引起變壓器一系列電磁效應(yīng)，包括鐵心半周磁飽和，損耗、溫升增大，如果鐵心飽和程度較高，可能引發(fā)漏磁增加引起局部過(guò)熱，本體運(yùn)行振動(dòng)和噪聲明顯增加，嚴(yán)重時(shí)，導(dǎo)致變壓器有關(guān)部件的松動(dòng)，引起發(fā)熱、放電或部件脫落，其產(chǎn)生的諧波還會(huì)引起系統(tǒng)電壓波形畸變及繼電保護(hù)誤動(dòng)等，影響變壓器的安全運(yùn)行。該站主變投運(yùn)后，未發(fā)現(xiàn)因直流偏磁發(fā)生變壓器局部過(guò)熱、油色譜異常、電壓畸變等情況，即當(dāng)前中性點(diǎn)流入的直流電流尚未對(duì)該變壓器構(gòu)成危害，但由于變壓器長(zhǎng)期處于直流偏磁狀態(tài)下運(yùn)行，本體振動(dòng)噪聲明顯偏大，給變壓器的安全運(yùn)行帶來(lái)潛在風(fēng)險(xiǎn)，主變投運(yùn)后應(yīng)采取針對(duì)性運(yùn)維方案，并盡快研究徹底治理措施。

5.1 主變投運(yùn)后運(yùn)維監(jiān)測(cè)及帶電檢測(cè)

主變正常投運(yùn)后，運(yùn)維單位每周對(duì)該主變進(jìn)行一次全面巡視，特別注意主變?cè)肼暜惓Ｓ袩o(wú)明顯變化，并認(rèn)真核對(duì)變壓器本體溫度與后臺(tái)顯示數(shù)據(jù)是否一致。同時(shí)，對(duì)該站主變的帶電檢測(cè)提出明確要求，如表4所示。

表4 主變投運(yùn)后帶電檢測(cè)要求

5.2 后期治理措施

在變壓器的中性點(diǎn)對(duì)地連接一套直流發(fā)生裝置，直流發(fā)生裝置的“地”端與變電站外的補(bǔ)償接地電極連接。直流發(fā)生裝置的輸出電流幅值和方向可變，對(duì)變壓器直流偏磁進(jìn)行抵消，起到限制直流偏磁的作用。

在變壓器中性點(diǎn)串限流電阻、中性點(diǎn)串電容器和改變系統(tǒng)的直流電流分布等措施，在原理上都可限制變壓器中性點(diǎn)直流電流。變壓器中性點(diǎn)串入電阻或電容的方法涉及變壓器安全運(yùn)行。串入的電阻值及其效果等問(wèn)題，有待進(jìn)一步進(jìn)行研究。改變系統(tǒng)直流電流分布的措施，在效果計(jì)算和實(shí)施方面都存在不少難點(diǎn)。

6 結(jié)束語(yǔ)

目前，國(guó)家電網(wǎng)公司通用招標(biāo)文件技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)要求變壓器高壓中性點(diǎn)接地回路可以通過(guò)4 A直流偏磁電流(有些標(biāo)書中提出更高要求)，變壓器鐵心不應(yīng)存在局部過(guò)熱現(xiàn)象，油中溶解氣體監(jiān)測(cè)分析正常，并且有些專用標(biāo)書還提出了持續(xù)時(shí)間的要求。

對(duì)河北南部地區(qū)新投運(yùn)的某220 kV變電站三相五柱式變壓器噪聲異常原因進(jìn)行分析，通過(guò)對(duì)變壓器中性點(diǎn)流過(guò)電流進(jìn)行測(cè)試，經(jīng)修訂噪聲聲級(jí)后，得出變壓器噪聲原因是由流過(guò)的直流電流引起，并對(duì)試驗(yàn)結(jié)論進(jìn)行仿真驗(yàn)證，同時(shí)制定了針對(duì)性的運(yùn)檢策略，并簡(jiǎn)單討論了治理措施。后續(xù)工作中，將對(duì)該變壓器直流偏磁產(chǎn)生原因及針對(duì)性治理措施進(jìn)行系統(tǒng)分析，針對(duì)河北南部地區(qū)超(特)高壓直流輸電線路過(guò)境及落地工程、電網(wǎng)直流大負(fù)荷等現(xiàn)象對(duì)在運(yùn)電網(wǎng)的直流影響原因進(jìn)行深入研究，提前采取保護(hù)預(yù)防措施，提出切實(shí)可行的變壓器耐受直流偏磁要求，保護(hù)河北南部地區(qū)電網(wǎng)變壓器及電力系統(tǒng)的安全運(yùn)行。