趙 凱
(大唐東北電力試驗(yàn)研究院有限公司,吉林 長(zhǎng)春 130012)
傳統(tǒng)200 MW供熱機(jī)組的節(jié)能減排壓力較大[1]。為提高供熱能力及節(jié)能減排,某廠針對(duì)原有的200 MW供熱機(jī)組進(jìn)行高背壓供熱改造:在供熱期間使用高背壓工況的低壓轉(zhuǎn)子,非供熱期間使用純凝工況的低壓轉(zhuǎn)子,即使用雙轉(zhuǎn)子的方式。
然而,由于兩低壓轉(zhuǎn)子與中壓轉(zhuǎn)子的連接部件結(jié)構(gòu)不同,該廠針對(duì)此情況改換原有的中壓轉(zhuǎn)子與低壓轉(zhuǎn)子的連接墊片。改造前中壓轉(zhuǎn)子平衡性較好處于合格范圍內(nèi),高背壓轉(zhuǎn)子出廠經(jīng)過(guò)動(dòng)平衡試驗(yàn),試驗(yàn)數(shù)據(jù)于優(yōu)秀值范圍內(nèi),軸系單轉(zhuǎn)子平衡性較好[2],排除軸系單轉(zhuǎn)子不平衡[3-4]造成振動(dòng)異常情況。中低對(duì)輪聯(lián)軸器對(duì)中數(shù)據(jù)皆在合理范圍內(nèi),排除軸系對(duì)中異常造成的強(qiáng)迫振動(dòng)[5-6],且4 W瓦振處于10 μm左右,綜上分析認(rèn)為測(cè)點(diǎn)存在異常。
對(duì)此,本文介紹了該機(jī)組高背壓改造過(guò)程中出現(xiàn)振動(dòng)異常、振動(dòng)測(cè)試、數(shù)據(jù)分析、故障診斷與處理過(guò)程。能夠在處理異常的同時(shí)降低機(jī)組啟動(dòng)次數(shù),減少機(jī)組的燃煤量,提高經(jīng)濟(jì)效益。
該機(jī)組整個(gè)軸系由高壓轉(zhuǎn)子、中壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子組成。高壓轉(zhuǎn)子與中壓轉(zhuǎn)子、中壓轉(zhuǎn)子與低壓轉(zhuǎn)子,低壓轉(zhuǎn)子與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子之間均為剛性連接。高中壓轉(zhuǎn)子三支撐結(jié)構(gòu),低壓轉(zhuǎn)子、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子兩支撐結(jié)構(gòu),整個(gè)軸系共計(jì)7個(gè)軸承,其中2號(hào)軸承為綜合推力軸承。其軸系布置如圖1所示。
圖1 機(jī)組軸系結(jié)構(gòu)圖
為提高供熱能力與經(jīng)濟(jì)性,機(jī)組進(jìn)行了高背壓的改造與升級(jí),本次高背壓供熱改造使用雙低壓轉(zhuǎn)子,保持高中壓缸通流不變,原有低壓通流由2×5壓力級(jí)構(gòu)成改為2×4壓力級(jí),同時(shí)降低末級(jí)葉片長(zhǎng)度,改造后技術(shù)路線為供熱期間使用高背壓轉(zhuǎn)子,非供熱期間使用純凝轉(zhuǎn)子,期間均采用原有中壓轉(zhuǎn)子。
由于兩轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)不同,對(duì)原有聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)進(jìn)行改造。原有低壓轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器,連接墊片連接處均為平面,如圖2(a)所示,為適應(yīng)高背壓工況下的新低壓轉(zhuǎn)子,中低壓轉(zhuǎn)子聯(lián)結(jié)處改造后結(jié)構(gòu)如圖2(b)所示。
圖2 中低壓轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器改造前后示意圖
汽輪機(jī)在改造前,盤車狀態(tài)下,4X軸振處于10~15 μm范圍,機(jī)組啟動(dòng)及運(yùn)行過(guò)程中,3X、4X、5X軸振動(dòng)數(shù)據(jù)均處于合格范圍內(nèi)。
在更換高背壓轉(zhuǎn)子后,盤車狀態(tài)下,4X軸振在30~70 μm范圍內(nèi)周期性擺動(dòng),機(jī)組啟動(dòng)后,在高中壓轉(zhuǎn)子軸段臨界轉(zhuǎn)速1 880 r/min時(shí),4X振動(dòng)達(dá)到250 μm,觸發(fā)報(bào)警跳機(jī),調(diào)取未改造前機(jī)組啟動(dòng)至1 880 r/min過(guò)程中4X軸振趨勢(shì)圖,對(duì)比發(fā)現(xiàn),改造后4X軸振值較改造前有明顯的升高,改造前后啟動(dòng)過(guò)程中4X軸振趨勢(shì)對(duì)比如圖3所示,改造后啟動(dòng)至1 880 r/min時(shí)4號(hào)軸承及相鄰軸承振動(dòng)數(shù)據(jù)如下表1所示。
圖3 4X軸振改造前后啟動(dòng)至1 880 r/min 4X軸振對(duì)比圖
表1 汽輪機(jī)1 880 r/min相關(guān)測(cè)點(diǎn)振動(dòng)數(shù)據(jù)(峰-峰值μm)
檢查發(fā)現(xiàn)4號(hào)軸承X方向軸振動(dòng)測(cè)點(diǎn)安裝存在偏差,如圖4所示,位移傳感器安裝在軸邊緣,無(wú)法進(jìn)行準(zhǔn)確的測(cè)量,且軸邊緣表面粗糙,存在潰縮凹點(diǎn),導(dǎo)致在盤車狀態(tài)下,傳感器探測(cè)凹點(diǎn)位置也表現(xiàn)出周期性[7-8],對(duì)應(yīng)了盤車狀態(tài)下4X軸振在30~70 μm范圍內(nèi)周期性擺動(dòng)的異?,F(xiàn)象[9]。
在調(diào)整傳感器安裝位置后,如圖5所示,機(jī)組再次啟動(dòng)盤車,4X軸振恢復(fù)至10~15 μm范圍,與使用純凝轉(zhuǎn)子時(shí)的晃擺幅值相接近。
圖5 4X軸振測(cè)點(diǎn)傳感器位置更正示意圖
在校整4號(hào)軸承X方向振動(dòng)傳感器位置后,機(jī)組再次啟動(dòng),在機(jī)組過(guò)高中壓軸段臨界轉(zhuǎn)速及定速3 000 r/min過(guò)程中,4X軸振動(dòng)依然較高,4X軸振動(dòng)最高達(dá)到200 μm,定速3 000 r/min后,4X軸振動(dòng)基本處于160 μm左右,表明激振力依然較高[10],4X軸振伯德圖如圖6所示,4Y軸振伯德圖如圖7所示,4W軸振伯德圖如圖8所示。
圖6 機(jī)組啟動(dòng)4X振動(dòng)伯德圖
圖7 機(jī)組啟動(dòng)4Y振動(dòng)伯德圖
圖8 機(jī)組啟動(dòng)4W振動(dòng)伯德圖
在中壓轉(zhuǎn)子過(guò)臨界以及定速過(guò)程中,4X振動(dòng)較大,振動(dòng)以基頻振動(dòng)為主,呈現(xiàn)普通強(qiáng)迫振動(dòng)的振動(dòng)特征[11],分析認(rèn)為是由于新更換連接墊片存在質(zhì)量不平衡所致,遂決定現(xiàn)場(chǎng)在聯(lián)軸器位置進(jìn)行高速動(dòng)平衡,加重500 g,加重前后3X、4X、4W軸振數(shù)據(jù)如表2所示,汽輪機(jī)進(jìn)行平衡后,機(jī)組定速3 000 r/min時(shí),4X通頻振動(dòng)值由161 μm降至113 μm,通頻振動(dòng)值降低47 μm,成功將振動(dòng)值降至125 μm報(bào)警值以下,保障機(jī)組安全平穩(wěn)運(yùn)行。
表2 機(jī)組轉(zhuǎn)速3 000 r/min動(dòng)平衡前后振動(dòng)數(shù)據(jù)
由于雙轉(zhuǎn)子改造聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)時(shí),可能會(huì)出現(xiàn)因聯(lián)軸器中間墊片的質(zhì)量偏差而影響軸系平衡性的現(xiàn)象。另一方面,一旦軸位移傳感器安裝位置出現(xiàn)偏差時(shí),將無(wú)法獲取準(zhǔn)確的振動(dòng)數(shù)據(jù)。對(duì)此,本文進(jìn)行振動(dòng)異常的分析診斷與處理工作,通過(guò)一次加重改善振動(dòng)狀況,以解決臨近軸承振動(dòng)異常問(wèn)題,同時(shí)避免二次加重導(dǎo)致機(jī)組的啟動(dòng)成本增加。減少燃煤用量,提高經(jīng)濟(jì)效益。
本文所述方法能夠在處理異常的同時(shí)降低機(jī)組啟動(dòng)次數(shù),減少機(jī)組的燃煤量,提高經(jīng)濟(jì)效益。按照200 MW機(jī)組的單次啟動(dòng)條件主蒸汽壓力1.5~2.0 MPa,主蒸汽溫度260~280 ℃估算,平均節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)燃煤量80 t,節(jié)約鍋爐燃油2 t,節(jié)約成本8萬(wàn)元。