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    坡莫合金增材制造及其磁性能研究現(xiàn)狀分析

    2021-09-10 03:14:43陳國(guó)慶尹乾興曹慧
    電焊機(jī) 2021年8期
    關(guān)鍵詞:增材制造磁導(dǎo)率

    陳國(guó)慶 尹乾興 曹慧

    摘要:坡莫合金作為磁性能優(yōu)良的軟磁材料,具有十分廣闊的應(yīng)用前景。從坡莫合金的磁化機(jī)理出發(fā),分別討論了晶粒尺寸、元素含量以及內(nèi)應(yīng)力等因素對(duì)于磁性能的影響。分析了坡莫合金增材制造技術(shù)的研究現(xiàn)狀,討論了采用增材制造技術(shù)制備坡莫合金時(shí)的優(yōu)勢(shì)以及不足,并對(duì)增材制造制備坡莫合金的磁性能以及工藝改進(jìn)措施進(jìn)行了研究。針對(duì)目前坡莫合金增材制造急需解決的問題,總結(jié)出今后坡莫合金增材制造研究的重點(diǎn),并分析與展望了坡莫合金增材制造的前景。

    關(guān)鍵詞:坡莫合金;增材制造;磁性能;磁導(dǎo)率;飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度

    0? ? 前言

    坡莫合金屬于鎳鐵基合金,其鎳含量范圍為30%~90%,是一種磁性能優(yōu)良的軟磁材料,其典型牌號(hào)的成分如表1所示。坡莫合金在弱磁場(chǎng)中便可快速磁化,呈現(xiàn)較高的磁導(dǎo)率和磁感應(yīng)強(qiáng)度,以及較低的矯頑力[1-4]。同時(shí),坡莫合金的力學(xué)性能優(yōu)良,其強(qiáng)度較高,且韌性優(yōu)良。對(duì)弱磁信號(hào)靈敏的反應(yīng)能力及優(yōu)良的力學(xué)性能使坡莫合金在航空航天、電信工業(yè)及儀器儀表等領(lǐng)域具有極大的應(yīng)用潛力[5-9]。由于傳統(tǒng)的鑄造工藝對(duì)于復(fù)雜結(jié)構(gòu)件的加工存在一定的局限性,因此采用增材制造的方法對(duì)坡莫合金結(jié)構(gòu)件進(jìn)行加工,可大大提高加工效率以及對(duì)各種復(fù)雜結(jié)構(gòu)的適應(yīng)性,具有廣闊的應(yīng)用前景。

    1 坡莫合金磁性能參數(shù)

    坡莫合金的磁性參數(shù)主要包括磁導(dǎo)率μ(包括起始磁導(dǎo)率μi、最大磁導(dǎo)率μm、矯頑力Hc、飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度Bs)。

    1.1 磁導(dǎo)率μ

    磁導(dǎo)率是用來表征磁介質(zhì)磁性的物理量,即線圈在磁心空間中通過電流后,產(chǎn)生磁通的阻力或是其在磁場(chǎng)當(dāng)中導(dǎo)通磁力線的能力[10]。其數(shù)值等于磁感應(yīng)強(qiáng)度B與磁場(chǎng)強(qiáng)度H之比,即: 初始磁導(dǎo)率μi是指當(dāng)磁場(chǎng)強(qiáng)度H趨于無窮小時(shí)磁導(dǎo)率的極限值;最大磁導(dǎo)率μm是當(dāng)磁感應(yīng)強(qiáng)度達(dá)到最大值時(shí)對(duì)應(yīng)的磁導(dǎo)率[11]。

    1.2 矯頑力Hc

    坡莫合金被磁化后,當(dāng)外磁場(chǎng)消失時(shí),其磁感應(yīng)強(qiáng)度并不會(huì)消失,此時(shí)需要外加一個(gè)反向磁場(chǎng),當(dāng)反向磁場(chǎng)強(qiáng)度達(dá)到一定值時(shí),其磁感應(yīng)強(qiáng)度才會(huì)消失。這一反向磁場(chǎng)的強(qiáng)度即為該材料的矯頑力[12-13]。

    1.3 飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度Bs

    當(dāng)坡莫合金的磁化強(qiáng)度不再隨著外界磁場(chǎng)的增大而發(fā)生顯著增加時(shí),其達(dá)到磁飽和狀態(tài),此時(shí)的磁感應(yīng)強(qiáng)度即為飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度Bs[14]。其計(jì)算公式為:

    2 坡莫合金磁化過程

    坡莫合金的磁化過程可用磁滯回線進(jìn)行表征,主要分為以下三個(gè)步驟:(1)可逆磁疇壁移動(dòng);(2)非可逆磁疇壁移動(dòng);(3)可逆磁疇旋轉(zhuǎn)[16-17],磁化過程示意如圖1所示。

    在第一個(gè)階段,即可逆的磁疇壁移動(dòng)階段中,磁疇壁會(huì)在外加磁場(chǎng)的作用下發(fā)生移動(dòng),此時(shí)若外加磁場(chǎng)消失,磁疇壁將會(huì)回到原位置,此階段可通過磁化強(qiáng)度M和磁場(chǎng)強(qiáng)度H的比值來確定該材料的起始磁導(dǎo)率;在第二個(gè)階段中,磁疇壁可以類比于位錯(cuò)線的滑移,其運(yùn)動(dòng)過程受到雜質(zhì)阻礙,形成一定的釘扎作用,當(dāng)磁疇壁完全脫離了釘扎作用后,磁化強(qiáng)度會(huì)明顯增加,該階段中磁化強(qiáng)度M和磁場(chǎng)強(qiáng)度的比值H存在一個(gè)最大值,即最大磁導(dǎo)率;進(jìn)入到第三個(gè)階段中,磁疇會(huì)發(fā)生旋轉(zhuǎn),直至與外部磁場(chǎng)的磁場(chǎng)方向相同,當(dāng)二者的磁化方向完全一致時(shí),坡莫合金達(dá)到飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度Bs以及飽和磁化強(qiáng)度Ms,因此,該階段又稱為旋轉(zhuǎn)磁化階段。

    從微觀的角度對(duì)磁疇壁的移動(dòng)階段(可逆移動(dòng)與非可逆移動(dòng))進(jìn)行分析,在消磁狀態(tài)下,坡莫合金的磁疇壁被雜質(zhì)、晶界等釘扎,不發(fā)生運(yùn)動(dòng)[18];當(dāng)略微施加磁場(chǎng)后,磁疇壁會(huì)產(chǎn)生脫離釘扎作用的運(yùn)動(dòng)趨勢(shì),如圖2b所示。然而,由于此時(shí)外加磁場(chǎng)強(qiáng)度較小,磁疇壁無法完全脫離釘扎作用,若此時(shí)撤去外加磁場(chǎng),磁疇壁便會(huì)回到原位置,在宏觀上表現(xiàn)為消磁狀態(tài),對(duì)應(yīng)可逆疇壁移動(dòng)階段[17,19]。

    若繼續(xù)增大外加磁場(chǎng),磁疇壁的移動(dòng)能力不斷增強(qiáng),此時(shí)釘扎點(diǎn)無法有效阻礙磁疇壁運(yùn)動(dòng),導(dǎo)致磁疇壁完全脫離釘扎束縛作用,從而更加自由地移動(dòng)。此時(shí)若撤去外加磁場(chǎng),磁疇壁不能回到原位置,即無法達(dá)到消磁狀態(tài),從而產(chǎn)生磁滯現(xiàn)象,因此該階段稱為非可逆磁疇壁移動(dòng)[20]。

    3 坡莫合金磁性能影響因素

    坡莫合金磁性能的影響因素眾多,主要包括晶粒取向及尺寸、內(nèi)應(yīng)力、材料本身元素配比以及雜質(zhì)元素含量等。一般來說,當(dāng)晶粒較大時(shí),晶粒尺寸越大,坡莫合金的導(dǎo)磁性越好;當(dāng)晶粒尺寸為納米級(jí)時(shí),晶粒尺寸減小有利于磁性能的提高[21-22];內(nèi)應(yīng)力以及雜質(zhì)元素會(huì)對(duì)坡莫合金磁性能產(chǎn)生不利影響[23]。

    3.1 元素含量

    不同元素含量大小對(duì)坡莫合金磁性能的影響趨勢(shì)及程度均存在不同:

    Ni元素含量在80%附近時(shí),隨著Ni含量的升高,坡莫合金的磁導(dǎo)率呈現(xiàn)先上升后下降的趨勢(shì)[24]。 Mo元素可以改善坡莫合金的磁性能,降低對(duì)應(yīng)力的敏感性,提升初始磁導(dǎo)率。然而過高的Mo含量會(huì)導(dǎo)致飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度下降,因此,Mo含量在4.5%左右時(shí)較為適宜[25]。

    少量Cu元素可提高坡莫合金的初始磁導(dǎo)率和最大磁導(dǎo)率,降低坡莫合金對(duì)應(yīng)力及溫度的敏感性,并改善坡莫合金的冷加工性能。

    Mn元素對(duì)坡莫合金的磁性能具有不利影響,其影響機(jī)理與坡莫合金的純凈度有關(guān)。當(dāng)坡莫合金的純凈度較低時(shí), Mn元素的增多會(huì)對(duì)織構(gòu)造成破壞,導(dǎo)致磁性能下降;當(dāng)坡莫合金的純凈度較高時(shí),Mn元素具有細(xì)化晶粒的作用,不利于坡莫合金在磁化過程中的磁疇偏轉(zhuǎn)以及磁疇壁移動(dòng),表現(xiàn)為磁性能的下降[26]。

    Si是一種非磁性元素,Si含量升高會(huì)導(dǎo)致飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度降低[27]。

    3.2 晶粒取向

    晶粒取向?qū)Υ判圆牧系拇判阅艽嬖陲@著影響。對(duì)于軟磁性材料而言,當(dāng)Ni含量較低時(shí)(低于50%),材料的磁晶各向異性常數(shù)K1>0,其易磁化方向?yàn)?[100];當(dāng)Ni含量較高時(shí)(高于70%),材料的磁晶各向異性常數(shù)K1<0,其易磁化方向?yàn)?[111][28-29]。當(dāng)坡莫合金發(fā)生有序化轉(zhuǎn)變時(shí),其磁性能會(huì)發(fā)生變化,以磁致伸縮系數(shù)λs和磁晶各向異性常數(shù)K1的變化最為顯著。因此可通過改變坡莫合金有序度來調(diào)整磁致伸縮系數(shù)λs和磁晶各向異性常數(shù)K1,使其趨近于0,呈現(xiàn)優(yōu)良的磁性能[30]。

    3.3 內(nèi)應(yīng)力

    應(yīng)力會(huì)使坡莫合金的磁性能發(fā)生明顯下降,這是由于應(yīng)力的存在導(dǎo)致坡莫合金內(nèi)部出現(xiàn)晶格畸變位錯(cuò)等缺陷,使原有的磁疇排列遭到破壞,甚至出現(xiàn)斷裂,并導(dǎo)致磁疇壁的移動(dòng)受到阻礙,從而使軟磁性能下降,表現(xiàn)為磁導(dǎo)率降低以及矯頑力的提高[31-33]。因此,機(jī)械加工等易導(dǎo)致坡莫合金產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力的加工手段均不利于其磁性能。對(duì)經(jīng)過磁性處理后的1J79坡莫合金進(jìn)行車削加工,由于車削加工導(dǎo)致坡莫合金內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力,試樣飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度降低,矯頑力升高,其變化幅度為75%~91%[31]。通過對(duì)10 mm寬的條狀1J79坡莫合金進(jìn)行纏繞處理使其內(nèi)部受力,磁性能測(cè)試結(jié)果表明,相比于受力前,樣品在受力后其初始磁導(dǎo)率和最大磁導(dǎo)率均下降了8~10倍[32]。王威等人建立的鐵磁材料相對(duì)磁導(dǎo)率變化與應(yīng)力的關(guān)系模型同樣表明,隨著應(yīng)力的增大,材料的相對(duì)磁導(dǎo)率不斷降低[33]。

    4 坡莫合金增材制造研究現(xiàn)狀

    作為一種高導(dǎo)磁的材料,坡莫合金在電子設(shè)備磁屏蔽方面的應(yīng)用最為廣泛。在航空航天領(lǐng)域,由于各種機(jī)電設(shè)備的電磁干擾嚴(yán)重影響航天器的正常運(yùn)行,因此需要在設(shè)備外圍采用磁導(dǎo)率較高的坡莫合金防護(hù)裝置對(duì)磁信號(hào)進(jìn)行屏蔽;在醫(yī)療衛(wèi)生領(lǐng)域,同樣需要對(duì)各種電子設(shè)備進(jìn)行磁信號(hào)隔離,要求屏蔽體能夠?qū)O微弱的磁信號(hào)產(chǎn)生響應(yīng),坡莫合金憑借其對(duì)外加磁場(chǎng)的高靈敏度、較好的強(qiáng)韌性等綜合性能,成為磁屏蔽體制造領(lǐng)域的首選[34]。此外,對(duì)于汽車、鐵路機(jī)車、飛機(jī)、船舶、礦山機(jī)械等設(shè)備所用的扭矩傳感器、電流互感器鐵心以及接地故障斷路器等復(fù)雜形狀元器件的生產(chǎn),坡莫合金同樣占有較大的份額[35-36]。鑒于軟磁材料坡莫合金在工業(yè)生產(chǎn)中的廣泛應(yīng)用,采用增材制造技術(shù)進(jìn)行坡莫合金元器件的制作以提高生產(chǎn)效率及質(zhì)量成為必然趨勢(shì)[37]。

    坡莫合金增材制造絕大多數(shù)是通過激光選區(qū)熔化來實(shí)現(xiàn)的,即通過鋪粉(坡莫合金粉末或鎳粉、鐵粉等純金屬粉末物理混合)的方式,采用激光熱源對(duì)粉末進(jìn)行加熱熔化并逐層堆積,形成三維坡莫合金試樣[38-39]。

    4.1 內(nèi)部缺陷

    缺陷是影響坡莫合金磁性能及力學(xué)性能的最關(guān)鍵因素,在坡莫合金增材制造過程中,保護(hù)措施不充分以及工藝參數(shù)選擇不合理等均會(huì)導(dǎo)致試樣中缺陷的產(chǎn)生[40]。Shishkovshy[41]等人采用平均直徑為74 μm,質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.9%Mo、1%Mn、80.6%Ni、余量為Fe的PR-81N3M坡莫合金粉末,進(jìn)行了激光選區(qū)熔化。由于制造過程在空氣中進(jìn)行,試樣層間存在較多的孔洞缺陷。由X射線衍射結(jié)果可知,試樣中各物相的衍射峰與標(biāo)準(zhǔn)峰相比存在一定程度的偏移,說明在快速結(jié)晶過程中產(chǎn)生了晶格畸變,試樣內(nèi)部存在較大的殘余應(yīng)力。較多的孔洞缺陷和殘余應(yīng)力導(dǎo)致樣品的矯頑力較大,不利于其磁性能的提升。Li等人[42]采用平均粒徑為42.3 μm的Ni-15Fe-5Mo坡莫合金粉末進(jìn)行激光選區(qū)熔化,結(jié)果與上述研究類似,即試樣奧氏體X射線衍射峰相比于粉末存在向高衍射角度的偏移,說明試樣內(nèi)部存在較大的殘余應(yīng)力。因此,樣品的飽和磁化強(qiáng)度為70 emu/g,矯頑力為2 Oe,其表現(xiàn)出的磁性能低于同成分的鑄造試樣[43]。

    此外,Schoenrath H[44]將直徑為30 μm的Ni粉和Fe粉按照78.5%Ni、21.5%Fe(原子分?jǐn)?shù))進(jìn)行充分混合,再進(jìn)行激光選區(qū)熔化,獲得了7.5 mm×7.5 mm×7.5 mm的坡莫合金立方體試樣(見圖3a)。由于溫度梯度較大,試樣內(nèi)部存在較大的熱應(yīng)力,導(dǎo)致試樣內(nèi)部存在裂紋缺陷;由于金屬蒸汽未充分逸出,且粉末氧化物分解,試樣中存在氣孔缺陷。另外由于焊接熱輸入較小,Ni粉與Fe粉在熔池中并未混合均勻,導(dǎo)致試樣表面存在明顯的Fe、Ni偏析區(qū),如圖3b所示。雖然粉末表面氧化物的高溫分解有利于去除試樣中的雜質(zhì),使試樣的飽和磁化強(qiáng)度高于粉末,即由粉末的85 emu/g提高到97 emu/g,但嚴(yán)重的元素偏析尤其是Ni元素的偏析,對(duì)試樣的磁性能產(chǎn)生不良影響,制約了樣品飽和磁化強(qiáng)度的進(jìn)一步提升。

    綜上可知,坡莫合金增材制造試樣中的氣孔、裂紋等缺陷以及殘余應(yīng)力均會(huì)對(duì)試樣的磁性能產(chǎn)生不良影響。此外,由于工藝參數(shù)選擇不合理使得試樣內(nèi)部存在大區(qū)域性元素偏析,必然導(dǎo)致試樣磁性能的惡化。因此,優(yōu)化工藝參數(shù)并采用有效的保護(hù)氣氛對(duì)于提高坡莫合金增材制造試樣的性能具有重要意義。

    4.2 顯微組織及磁性能

    坡莫合金的顯微組織對(duì)其磁性能的影響同樣較為顯著。研究表明,除納米級(jí)晶粒外,晶粒尺寸越大,坡莫合金的磁性能越好。同時(shí),等軸晶粒有利于坡莫合金各方向?qū)Т啪鶆蛐裕鶢罹г谄渲鬏S方向的磁性能最好,因此可用于具有特殊導(dǎo)磁方向要求的零部件。

    Li等人[45]采用平均直徑為45.6 μm,質(zhì)量分?jǐn)?shù)為80%Ni、15%Fe、5%Mo的坡莫合金粉末進(jìn)行了選區(qū)熔化。樣品中只存在奧氏體相,且奧氏體晶粒沿制造方向呈現(xiàn)明顯的柱狀生長(zhǎng)趨勢(shì),其中某些較為粗大的柱狀晶跨越層間形成多層生長(zhǎng)。在奧氏體晶粒中存在較多的胞狀亞晶,有等軸和柱狀兩種形態(tài),在層間存在胞狀亞晶團(tuán)簇和柱狀亞晶團(tuán)簇的分層,如圖4所示。雖然晶粒細(xì)化有利于提升試樣力學(xué)性能,但胞狀亞晶的存在導(dǎo)致試樣中晶界密度大幅增加,增大試樣在磁化時(shí)磁疇壁移動(dòng)的阻礙,表現(xiàn)為試樣的矯頑力較大(2 Oe),其磁性能存在較大的提升空間。

    對(duì)Ni-15Fe-5Mo坡莫合金粉末進(jìn)行激光選區(qū)熔化,獲得與上述研究相似的組織,試樣內(nèi)部沿構(gòu)建方向呈現(xiàn)柱狀晶,在晶粒內(nèi)部存在小尺寸胞狀亞晶,在亞晶界存在Mo元素的偏析。試樣在<0 0 1>晶向上存在擇優(yōu)取向,且主要為小角度晶界,如圖5所示。亞晶的存在以及該處的元素偏析導(dǎo)致試樣的磁性能較低,其飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度僅為65 emu/g,矯頑力接近2 Oe[42]。

    Mazeeva等人[46]采用原子分?jǐn)?shù)為49.5% Fe、49.4%Ni、0.4%Cu、0.3%Mn、0.4%Si的坡莫合金粉末進(jìn)行了激光選區(qū)熔化。試樣中的晶粒尺寸并不一致,且晶粒取向不一。不均勻的晶粒尺寸不利于試樣磁性能的提高,導(dǎo)致試樣的矯頑力較大(2.5 Oe)。此外,試樣中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)高達(dá)0.25%,遠(yuǎn)高于粉末中的0.05%,限制了磁導(dǎo)率的進(jìn)一步提高。可見惰性氣體保護(hù)不利于坡莫合金試樣雜質(zhì)元素的降低以及軟磁性能的提高,可采用真空環(huán)境進(jìn)行坡莫合金的增材制造,以進(jìn)一步提升樣品的軟磁性能[47-48]。

    此外,有學(xué)者研究了熱輸入(線能量)對(duì)坡莫合金選區(qū)熔化試樣顯微組織的影響。Zhang等人[49]采用70%純Fe粉(直徑35 μm)與30%純Ni粉(直徑30 μm)組成的混合粉末進(jìn)行激光選區(qū)熔化。隨著熱輸入的增加、激光掃描速度的降低,樣品中晶粒尺寸逐漸減小,當(dāng)熱輸入為110 W、激光掃描速度為0.1 m/s時(shí)晶粒尺寸達(dá)到最小值100 nm,納米級(jí)晶粒尺寸的減小有利于樣品磁性能的提升。當(dāng)熱輸入增大時(shí),樣品的飽和磁化強(qiáng)度逐漸增大;當(dāng)激光掃描速度逐漸增大時(shí),飽和磁化強(qiáng)度呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì),并在掃描速度為0.4 m/s時(shí)達(dá)到最大值。樣品的矯頑力隨著激光掃描速度的增大存在先降低后增大的趨勢(shì),并且同樣在掃描速度為0.4 m/s時(shí)達(dá)到最小值。因此當(dāng)熱輸入為110 W、激光掃描速度為0.4 m/s時(shí)樣品的磁性能達(dá)到最佳,其飽和磁化強(qiáng)度以及矯頑力分別達(dá)到565 emu/g和1.1 Oe。

    有學(xué)者在采用比例為1∶4的Fe粉和Ni粉進(jìn)行激光選區(qū)熔化時(shí)發(fā)現(xiàn),試樣的物相構(gòu)成與掃描速度有關(guān)[50]。當(dāng)掃描速度為0.1~0.3 m/s時(shí),試樣由面心立方FeNi3組成,而當(dāng)掃描速度達(dá)到0.4 m/s時(shí),試樣由Fe7Ni3相和鎳基固溶體組成。這是由于當(dāng)掃描速度較小時(shí),試樣獲得的能量密度較大,有利于Fe粉和Ni粉的充分混合,形成該元素比例下的穩(wěn)定相FeNi3,而當(dāng)掃描速度過大時(shí),試樣獲得的能量密度較小,F(xiàn)e粉和Ni粉的混合不均勻,在試樣局部形成偏離原有元素比例的偏聚區(qū)域,因此形成了Fe7Ni3相以及鎳基固溶體。當(dāng)掃描速度由0.1 m/s增大到0.4 m/s時(shí),試樣的飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度存在較小的降低趨勢(shì),由99 emu/g降低到95 emu/g,這是由于FeNi3相具有較高的飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度,隨著掃描速度的提高,試樣中的FeNi3相含量逐漸降低,同時(shí)其組織均勻性較差,不利于試樣磁性能的提升。

    有學(xué)者將30%的鎳粉與70%的鐵粉充分混合后進(jìn)行激光選區(qū)熔化,得到尺寸為5 mm×5 mm×5 mm的立方體試樣[51]。研究表明,試樣由Fe7Ni3基體以及少量Fe3Ni2相組成,隨著掃描速度的提高,試樣中的Fe3Ni2相逐漸增多,且晶粒尺寸逐漸增大。試樣的磁性能隨著掃描速度的提高呈現(xiàn)先增加后減小的趨勢(shì),即飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度先增后減,矯頑力先減后增,并在掃描速度為0.4 m/s時(shí)達(dá)到峰值(飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度為550 emu/g,矯頑力為0.95 Oe)。這是由于當(dāng)掃描速度較小時(shí),隨著掃描速度的提升,試樣中的Fe3Ni2相(111)晶面逐漸增多,該晶面具有較小的磁晶各向異性常數(shù),因此試樣的磁性能提高;當(dāng)掃描速度較大時(shí),隨著掃描速度的提升,試樣中的孔洞缺陷逐漸增加,殘余應(yīng)力逐漸升高,且元素分布逐漸不均勻,導(dǎo)致試樣的磁性能逐漸降低。

    可見,通過優(yōu)化熱輸入和掃描速度等工藝參數(shù),可在一定程度上提升坡莫合金的磁性能。然而,坡莫合金增材制造試樣中存在較多的胞狀亞晶,導(dǎo)致坡莫合金中的晶界密度較高,此外,激光選區(qū)熔化過程冷卻速度較快,試樣內(nèi)部元素來不及擴(kuò)散,導(dǎo)致元素分布不均勻,在亞晶界處形成合金元素的偏析。大量的亞晶界以及元素偏析導(dǎo)致試樣在磁化過程中磁疇壁難以移動(dòng),使試樣的飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度低于同成分的鑄造試樣,同時(shí)其矯頑力較大。因此,目前多采用熱處理的方式來消除亞晶粒,促進(jìn)元素?cái)U(kuò)散,提高增材制造試樣的磁性能[52-53]。

    4.3 熱處理與磁性能優(yōu)化

    Li等人[45]在1 050 ℃下對(duì)質(zhì)量分?jǐn)?shù)為80%Ni、15%Fe、5%Mo的坡莫合金選區(qū)熔化試樣進(jìn)行3 h的熱處理。熱處理后,試樣內(nèi)部殘余應(yīng)力被釋放,晶粒發(fā)生粗化,且晶粒內(nèi)部胞狀亞晶消失,樣品各處化學(xué)成分更加均勻,因此,樣品的磁性能得到提升,飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度由熱處理前的70 emu/g提高至 80 emu/g,矯頑力由2 Oe降低至1 Oe。

    此外,有研究表明,對(duì)于原子分?jǐn)?shù)為49.5%Fe、49.4%Ni、0.4%Cu、0.3%Mn、0.4%Si的坡莫合金選區(qū)熔化試樣進(jìn)行熱處理后,試樣的最大相對(duì)磁導(dǎo)率由熱處理前的1 000增至5 000,且矯頑力由2.5 Oe降到1.25 Oe[46]。

    有學(xué)者研究了退火熱處理對(duì)Ni-15Fe-5Mo坡莫合金選區(qū)熔化試樣的影響[42]。熱處理后部分晶粒發(fā)生了再結(jié)晶與長(zhǎng)大,晶粒平均尺寸由25 μm增至53 μm。此外,退火熱處理后奧氏體衍射峰角度降低,說明樣品殘余應(yīng)力降低,試樣中元素發(fā)生均勻化,元素偏析消失。因此,試樣的飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度由65 emu/g提升至 78 emu/g (見圖6),矯頑力由2 Oe降至1.5 Oe。然而,熱處理后試樣的力學(xué)性能下降,試樣的平均顯微硬度由熱處理前的230 HV降至193 HV,降幅為19%,試樣的最大抗拉強(qiáng)度由高于700 MPa降至520 MPa,降幅達(dá)31%。試樣力學(xué)性能的變化與晶粒長(zhǎng)大以及胞狀亞晶消失有關(guān)。

    由以上分析可知,采用熱處理工藝可顯著提高坡莫合金選區(qū)熔化試樣的磁性能,但熱處理后試樣力學(xué)性能會(huì)降低。如何實(shí)現(xiàn)磁性能與力學(xué)性能的共同提高是坡莫合金增材制造亟待解決的重要問題。

    5 展望

    采用增材制造手段進(jìn)行坡莫合金的制造大大提高了生產(chǎn)效率,具有較大的發(fā)展?jié)摿?。目前限制坡莫合金增材制造試樣磁性能提升的主要因素包括氣孔、裂紋等缺陷,內(nèi)應(yīng)力大,晶界密度大,元素分布不均勻等。采用合理的工藝參數(shù)以及熱處理工藝可有效減少裂紋缺陷,緩釋內(nèi)應(yīng)力,優(yōu)化顯微組織,從而實(shí)現(xiàn)坡莫合金磁性能的提升。但坡莫合金增材制造過程中氧元素等雜質(zhì)元素的摻雜問題依然存在,阻礙了坡莫合金磁性能的進(jìn)一步提升,需重點(diǎn)解決。為進(jìn)一步提高增材制造坡莫合金的磁性能,在增材制造前對(duì)原材料進(jìn)行深度清理,避免雜質(zhì)元素的混入影響磁性能。此外,優(yōu)化增材制造的保護(hù)環(huán)境,盡量避免在增材制造過程中混入雜質(zhì)元素。其中,采用真空環(huán)境對(duì)坡莫合金進(jìn)行增材制造, 如電子束增材制造技術(shù),可完全避免制造過程中雜質(zhì)元素的混入,有利于磁性能的提升。因此,采用電子束進(jìn)行坡莫合金的增材制造具有較強(qiáng)的發(fā)展?jié)摿Α?/p>

    鑒于增材制造過程中較大的冷卻速度導(dǎo)致坡莫合金內(nèi)部應(yīng)力較大等問題,可采用預(yù)熱、緩冷以及原位熱處理等技術(shù)減緩制造過程中的冷卻速度,從而更好地緩釋應(yīng)力,提高坡莫合金的磁性能。

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