網(wǎng)型防爆墻防護(hù)效果數(shù)值模擬

張曉聰

(廣州大學(xué) 土木工程學(xué)院, 廣東 廣州 510006)

防爆墻通常設(shè)置在目標(biāo)建筑物的周圍，用來(lái)為其后方區(qū)域的建筑物、人員提供一定的安全防護(hù).作為一種被動(dòng)防護(hù)措施，防爆墻從兩方面來(lái)減弱作用在建筑物上的爆炸荷載：①防爆墻可以阻擋恐怖分子接近目標(biāo)建筑物，從而提供了一定的防護(hù)距離；②防爆墻通過(guò)改變爆炸波的傳播路徑，使爆炸波的能量得到分散，從而降低了目標(biāo)建筑物上的爆炸波能量輸入[1-2].此外，由于建造相對(duì)容易，防爆墻在軍用和民用領(lǐng)域均得到了大規(guī)模應(yīng)用.因此，不斷改進(jìn)防爆墻的設(shè)計(jì)，使其達(dá)到安全性、經(jīng)濟(jì)性以及美觀性的統(tǒng)一，就顯得十分必要.

世界各國(guó)的學(xué)者和工程技術(shù)人員開(kāi)發(fā)了各種形式的防爆墻，這些防爆墻按原理可分為實(shí)體防爆墻、犧牲層結(jié)構(gòu)以及新型防爆墻3類.其中，實(shí)體防爆墻[3]利用其結(jié)構(gòu)的剛性將一部分爆炸波的能量反射回去，犧牲層結(jié)構(gòu)[4-5]利用其柔性來(lái)吸收爆炸波能量，而新型防爆墻[6-11]則利用爆炸波本身的傳播特性以及結(jié)構(gòu)與爆炸波的復(fù)雜相互作用(不局限于爆炸波的反射和能量吸收)，比如通過(guò)不同爆炸波之間的相互作用來(lái)實(shí)現(xiàn)波能自消耗.

Zong等[8]基于波能自消耗的概念，提出了由一排護(hù)欄柱構(gòu)成的護(hù)欄型防爆墻設(shè)計(jì)，通過(guò)相鄰護(hù)欄柱繞射波之間的相互作用，在墻后區(qū)域發(fā)生爆炸波能量的自消耗，從而為墻后人員和建筑物提供防護(hù).通過(guò)開(kāi)展二維的數(shù)值模擬，證明了護(hù)欄型防爆墻在減小墻后爆炸荷載的有效性.

侯帥波[10]提出了在護(hù)欄柱前方增加橫桿的網(wǎng)型防爆墻設(shè)計(jì)，并通過(guò)數(shù)值模擬證明了網(wǎng)型防爆墻的防護(hù)有效性和安全性，但是未對(duì)網(wǎng)型防爆墻的衰減機(jī)理作深入分析.此外，該研究中橫桿和縱桿的直徑取值為100 mm，這與網(wǎng)型防爆墻在實(shí)際應(yīng)用時(shí)有較大差距.因此，本研究中的橫桿、縱桿全部采用圓形截面，并以20 mm為基本直徑尺寸，以最大程度接近實(shí)際應(yīng)用場(chǎng)景.

本文比較了網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻在同一工況下的爆炸荷載衰減率，從而對(duì)網(wǎng)型防爆墻的防護(hù)效果作出評(píng)價(jià)，并對(duì)其防護(hù)原理進(jìn)行了分析.

1 數(shù)值模型的建立

1.1 計(jì)算方法介紹

在數(shù)值模擬中，通過(guò)對(duì)比墻后各個(gè)測(cè)點(diǎn)的超壓峰值與沖量，來(lái)研究墻后區(qū)域爆炸荷載的分布，從而對(duì)防爆墻的防護(hù)有效性作出評(píng)估.典型的測(cè)點(diǎn)超壓時(shí)程曲線如圖1所示.

圖1 典型的測(cè)點(diǎn)超壓時(shí)程曲線[12]Fig.1 Typical blast pressure profile of gauges

采用LS-DYNA軟件的LBE/ALE方法進(jìn)行數(shù)值模擬，其計(jì)算過(guò)程分為兩個(gè)階段：①利用Kingery[13]的經(jīng)驗(yàn)公式，計(jì)算出空氣域前表面的爆炸超壓分布；②以前一階段的計(jì)算結(jié)果為初始條件，利用ALE單元模型的多物質(zhì)選項(xiàng)，對(duì)爆炸波在空氣中的傳播、結(jié)構(gòu)與爆炸波的相互作用進(jìn)行模擬.因此，LBE/ALE方法只需要對(duì)結(jié)構(gòu)周圍一定范圍內(nèi)的空氣進(jìn)行建模，從而使計(jì)算量明顯減小.在LBE/ALE模型中，空氣域模型的前表面被定義為周圍層(Ambient layer)，從而可以接收經(jīng)驗(yàn)公式法計(jì)算得到的爆炸超壓分布.

利用流固耦合算法(關(guān)鍵字*CONSTRAINED_LAGRANGE_IN_SOLID)，可以對(duì)結(jié)構(gòu)與爆炸波的相互作用進(jìn)行建模，從而模擬爆炸波的反射、繞射、透射以及能量吸收現(xiàn)象.流固耦合算法利用ALE空氣單元計(jì)算出結(jié)構(gòu)所受的作用力，與此同時(shí)，結(jié)構(gòu)為爆炸波的傳播提供了約束條件.

1.2 模型參數(shù)的確定

圖2為計(jì)算模型示意圖.取1.0 kg TNT炸藥地面起爆的工況進(jìn)行分析.空氣域的長(zhǎng)度、寬度和高度分別為3.1 m、4.0 m和2.0 m.由于模型的對(duì)稱性，只需建立1/2寬度，即2.0 m寬的空氣域模型即可.防爆墻的寬度為4.0 m，高度為1.0 m，與炸藥中心的距離均為1.25 m.在防爆墻后方0.25 m、0.75 m、1.25 m、1.75 m及2.25 m分別布置了5個(gè)測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)高度均為0.25 m.為便于描述測(cè)點(diǎn)的位置，引入無(wú)量綱量D/H，其中，D為測(cè)點(diǎn)的墻后距離，H為防爆墻的高度，5個(gè)測(cè)點(diǎn)對(duì)應(yīng)D/H分別為0.25、0.75、1.25、1.75和2.25，并用T1-T5代表防爆墻后的5個(gè)測(cè)點(diǎn).模型的下表面設(shè)為固定邊界，以模擬地面對(duì)爆炸波的反射現(xiàn)象；由模型的對(duì)稱性，右表面應(yīng)設(shè)為對(duì)稱邊界；上表面、后表面、左表面均設(shè)為無(wú)反射邊界，以達(dá)到模擬無(wú)限大空氣域的效果.由于結(jié)構(gòu)的剛度對(duì)爆炸荷載的計(jì)算結(jié)果影響不大[14]，因此，將防爆墻視為剛體，從而簡(jiǎn)化計(jì)算.

圖2 計(jì)算模型示意圖Fig.2 Sketch of numerical model

在本文的模型中，防爆墻的寬度為4.0 m，高度為1.0 m，與炸藥中心的距離均為1.25 m.綜合考慮護(hù)欄的防護(hù)效果與自身所承受的凈爆炸荷載[8, 15]，以及在城市地區(qū)應(yīng)用的實(shí)際情況，將護(hù)欄的截面形狀確定為圓形.

空氣采用理想氣體模型，其材料模型通過(guò)關(guān)鍵字*MAT_NULL定義，狀態(tài)方程通過(guò)關(guān)鍵字*EOS_LINEAR_POLYNOMIAL定義，空氣單元的壓強(qiáng)表達(dá)式如(1)所示：

p=C0+C1μ+C2μ2+C3μ3+(C4+C5μ+C6μ2)e

(1)

式中，μ=ρ/ρ0-1，其中,ρ和ρ0分別為空氣在當(dāng)前時(shí)刻和初始時(shí)刻的密度；e為單位體積空氣的內(nèi)能；常數(shù)C0=C1=C2=C3=C6=0，C4=C5=γ-1，其中，絕熱指數(shù)γ=1.4.將空氣單元的初始?jí)簭?qiáng)設(shè)為101.325 kPa，密度設(shè)為1.225 kg/m3，以模擬平均海平面的海拔高度以及15 ℃溫度條件的標(biāo)準(zhǔn)工況.

1.3 網(wǎng)格收斂性測(cè)試

為確定合理的網(wǎng)格尺寸，比較了3種不同的空氣網(wǎng)格尺寸，即60 mm、30 mm以及15 mm在自由空氣場(chǎng)的工況下的計(jì)算結(jié)果，見(jiàn)圖3.取1.0 kg TNT炸藥地面起爆的工況進(jìn)行分析.空氣域的長(zhǎng)度、寬度、高度分別為3.1 m、4.0 m和2.0 m.由于模型的對(duì)稱性，只需建立1/2寬度，即2.0 m寬的空氣域模型即可.在距離炸藥中心1.5 m、2.0 m、2.5 m、3.0 m及3.5 m處布置了5個(gè)測(cè)點(diǎn)，且測(cè)點(diǎn)高度均為0.25 m.模型的下表面設(shè)為固定邊界，以模擬地面對(duì)爆炸波的反射現(xiàn)象；由模型的對(duì)稱性，右表面應(yīng)設(shè)為對(duì)稱邊界；上表面、后表面和左表面均設(shè)為無(wú)反射邊界，以達(dá)到模擬無(wú)限大空氣域的效果.從圖 3可以看出，空氣網(wǎng)格尺寸的變化對(duì)沖量值的影響不明顯，沖量在30 mm網(wǎng)格時(shí)就已收斂.而超壓峰值對(duì)網(wǎng)格尺寸的變化較為敏感.由于計(jì)算機(jī)的性能有限，選取15 mm為空氣網(wǎng)格尺寸.

圖3 網(wǎng)格收斂性測(cè)試結(jié)果Fig.3 Mesh convergence test results

1.4 模型驗(yàn)證

通過(guò)單層圓形護(hù)欄柱的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果[7]，來(lái)驗(yàn)證數(shù)值模型的正確性.按照該試驗(yàn)的布置方案(圖4)，取1.0 kg TNT炸藥地面起爆的工況進(jìn)行分析，空氣域的長(zhǎng)度、寬度、高度分別為3.1 m、6.0 m和2.0 m.由于模型的對(duì)稱性，只需建立1/2寬度，即3.0 m寬的空氣域模型即可.防爆墻的寬度為6.0 m，高度為1.0 m，與炸藥中心的距離為1.25 m.所有護(hù)欄柱的直徑均為20 mm，柱間凈距為10 mm.模型的下表面設(shè)為固定邊界，以模擬地面對(duì)爆炸波的反射現(xiàn)象；由模型的對(duì)稱性，右表面應(yīng)設(shè)為對(duì)稱邊界；上表面、后表面、左表面均設(shè)為無(wú)反射邊界，以達(dá)到模擬無(wú)限大空氣域的效果.由于結(jié)構(gòu)的剛度對(duì)爆炸荷載的計(jì)算結(jié)果影響不大[14]，因此將防爆墻視為剛體，從而簡(jiǎn)化計(jì)算.分別選取墻后距離為0.8 m、1.8 m和2.8 m的3個(gè)測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)的超壓峰值與沖量的對(duì)比結(jié)果如圖 5所示.從圖5可以看出，測(cè)點(diǎn)的沖量結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，超壓峰值雖與試驗(yàn)結(jié)果相比偏低，但3個(gè)測(cè)點(diǎn)的誤差均在11.5%以下，從而證明了模型在預(yù)測(cè)墻后爆炸荷載方面的準(zhǔn)確性.

圖4 單層圓形護(hù)欄柱的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)[7]

圖5 模型驗(yàn)證結(jié)果Fig.5 Model validation results

2 計(jì)算結(jié)果

在1.0 kg TNT炸藥地面起爆的工況下，比較了網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻對(duì)墻后爆炸荷載的衰減比例，從而對(duì)網(wǎng)型防爆墻的防護(hù)效果做出評(píng)價(jià)，同時(shí)對(duì)其防護(hù)原理進(jìn)行分析.空氣域的長(zhǎng)度、寬度、高度分別為3.1 m、4.0 m和2.0 m.由于模型的對(duì)稱性，只需建立1/2寬度，即2.0 m寬的空氣域模型即可.防爆墻的寬度為4.0 m，高度為1.0 m，與炸藥中心的距離均為1.25 m.在防爆墻后方0.25 m、0.75 m、1.25 m、1.75 m及2.25 m分別布置了5個(gè)測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)高度均為0.25 m.為了便于描述測(cè)點(diǎn)的位置，引入無(wú)量綱量D/H，其中，D為測(cè)點(diǎn)的墻后距離，H為防爆墻的高度，5個(gè)測(cè)點(diǎn)分別對(duì)應(yīng)D/H為0.25、0.75、1.25、1.75、2.25，并用T1-T5代表防爆墻后的5個(gè)測(cè)點(diǎn).模型的下表面設(shè)為固定邊界，以模擬地面對(duì)爆炸波的反射現(xiàn)象；由模型的對(duì)稱性，右表面應(yīng)設(shè)為對(duì)稱邊界；上表面、后表面、左表面均設(shè)為無(wú)反射邊界，以達(dá)到模擬無(wú)限大空氣域的效果.其中，護(hù)欄型防爆墻的縱桿直徑為20 mm，桿間凈距為10 mm(相對(duì)空隙率ROF=33%).對(duì)護(hù)欄型防爆墻和網(wǎng)型防爆墻而言，由于相對(duì)空隙率對(duì)其防護(hù)效果起著決定性作用[16]，同時(shí)考慮實(shí)際施工的簡(jiǎn)便，將網(wǎng)型防爆墻的橫、縱桿間距比設(shè)為1.為保證對(duì)比的公平性，網(wǎng)型防爆墻的用鋼量、相對(duì)空隙率均與護(hù)欄型防爆墻保持一致，經(jīng)過(guò)計(jì)算確定其縱桿與橫桿的直徑均為15.8 mm，縱桿間距與橫桿間距均為21.6 mm，如圖6所示.

圖6 護(hù)欄型防爆墻與網(wǎng)型防爆墻的模型示意圖Fig.6 Configuration of fence blast wall and net blast wall

2.1 網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻的防護(hù)效果對(duì)比

圖7和圖8分別給出了網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻的墻后爆炸荷載對(duì)比結(jié)果.從圖7、8可以看出：①與自由空氣場(chǎng)工況相比，網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻對(duì)其后方區(qū)域的爆炸荷載均有一定程度的削弱；②網(wǎng)型防爆墻對(duì)墻后測(cè)點(diǎn)超壓峰值的衰減效果優(yōu)于護(hù)欄型防爆墻，但是這一優(yōu)勢(shì)隨著D/H的增大而逐漸減弱；③整體而言，網(wǎng)型防爆墻對(duì)墻后測(cè)點(diǎn)沖量值的衰減效果不如護(hù)欄型防爆墻.當(dāng)D/H=0.25時(shí)，網(wǎng)型防爆墻后方測(cè)點(diǎn)的沖量低于護(hù)欄型防爆墻；當(dāng)D/H=0.75時(shí)，網(wǎng)型防爆墻后方測(cè)點(diǎn)的沖量與護(hù)欄型防爆墻相差不大；當(dāng)D/H≥1.25時(shí)，網(wǎng)型防爆墻后方測(cè)點(diǎn)的沖量反而高于護(hù)欄型防爆墻.

圖7 網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻的墻后爆炸荷載對(duì)比結(jié)果Fig.7 Comparison of peak reflected overpressure and impulse on fence blast wall and net blast wall

圖8 網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻的墻后爆炸荷載衰減率對(duì)比結(jié)果Fig.8 Comparison of blast load reduction on fence blast wall and net blast wall

2.2 超壓時(shí)程曲線分析

圖9給出了護(hù)欄型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T1、T2處的超壓時(shí)程曲線.從圖9可以看出，護(hù)欄型防爆墻在墻后測(cè)點(diǎn)T1和T2處的超壓時(shí)程曲線接近于單峰.這說(shuō)明，護(hù)欄型防爆墻在這兩個(gè)測(cè)點(diǎn)處的超壓主要由透射波組成，即陰影效應(yīng)占主導(dǎo).

圖9 護(hù)欄型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T1、T2處的超壓時(shí)程曲線Fig.9 Overpressure-time histories at T1-T2 of fence blast wall

圖10給出了護(hù)欄型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T3、T4及T5處的超壓時(shí)程曲線.從圖10可以看出，雖然護(hù)欄型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T3、T4和T5處的超壓時(shí)程曲線出現(xiàn)了雙峰或多峰現(xiàn)象，但是對(duì)這些測(cè)點(diǎn)的爆炸荷載影響不大.這是因?yàn)椋孩贉y(cè)點(diǎn)的第二個(gè)超壓峰值明顯低于第一個(gè)超壓峰值，因此對(duì)測(cè)點(diǎn)的超壓峰值沒(méi)有影響；②測(cè)點(diǎn)第二次出現(xiàn)正相超壓是在測(cè)點(diǎn)經(jīng)歷了一段負(fù)壓之后，加上該正壓的峰值較小，因此對(duì)沖量的影響不明顯.

圖10 護(hù)欄型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T3、T4、T5處的超壓時(shí)程曲線Fig.10 Overpressure-time histories at T3-T5 of fence blast wall

圖11給出了網(wǎng)型防爆墻在墻后測(cè)點(diǎn)T1處的超壓時(shí)程曲線.從圖11可以看出，網(wǎng)型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T1處已有一定的疊加效應(yīng).但是，由于測(cè)點(diǎn)第二次出現(xiàn)的正相超壓峰值較小，因此對(duì)測(cè)點(diǎn)的超壓峰值沒(méi)有影響，且對(duì)測(cè)點(diǎn)沖量值的影響較為有限.換言之，網(wǎng)型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T1處的爆炸荷載仍主要由透射波所決定，即測(cè)點(diǎn)T1仍屬于由陰影效應(yīng)占主導(dǎo)的陰影區(qū)域.

圖11 網(wǎng)型防爆墻在墻后測(cè)點(diǎn)T1處的超壓時(shí)程曲線Fig.11 Overpressure-time histories at T1 of net blast wall

圖12給出了網(wǎng)型防爆墻在墻后測(cè)點(diǎn)T2、T3、T4和T5處的超壓時(shí)程曲線.從圖12可以看出，網(wǎng)型防爆墻在測(cè)點(diǎn)這幾處的疊加效應(yīng)較為顯著，且隨著D/H的增大，在第一個(gè)超壓峰值之后出現(xiàn)的正相超壓對(duì)測(cè)點(diǎn)的爆炸荷載影響較為明顯.這說(shuō)明，隨著D/H的增大，陰影效應(yīng)對(duì)網(wǎng)型防爆墻后方測(cè)點(diǎn)爆炸荷載的影響逐漸減弱，而疊加效應(yīng)逐漸增強(qiáng)，并占據(jù)主導(dǎo)地位.

圖12 網(wǎng)型防爆墻在墻后測(cè)點(diǎn)T2、T3、T4、T5處的超壓時(shí)程曲線Fig.12 Overpressure-time histories at T2-T5 of net blast wall

2.3 超壓峰值分析

圖13和圖14分別給出了護(hù)欄型防爆墻和網(wǎng)型防爆墻各測(cè)點(diǎn)取得超壓峰值時(shí)的壓強(qiáng)云圖.從圖13、14可以看出，無(wú)論是護(hù)欄型防爆墻，還是網(wǎng)型防爆墻，其墻后測(cè)點(diǎn)的超壓第一次達(dá)到峰值(也是測(cè)點(diǎn)最終的超壓峰值)的時(shí)刻都恰好是透射波到達(dá)相應(yīng)測(cè)點(diǎn)的時(shí)刻.這說(shuō)明，對(duì)于護(hù)欄型防爆墻與網(wǎng)型防爆墻來(lái)說(shuō)，墻后測(cè)點(diǎn)的超壓峰值僅取決于透射波，而由于透射波的強(qiáng)度主要取決于陰影效應(yīng)，因此，墻后測(cè)點(diǎn)的超壓峰值主要由陰影效應(yīng)的顯著程度決定.

圖13 護(hù)欄型防爆墻各測(cè)點(diǎn)達(dá)到超壓峰值時(shí)的壓強(qiáng)云圖Fig.13 Pressure contour of gauges behind the fence blast wall

圖14 網(wǎng)型防爆墻各測(cè)點(diǎn)達(dá)到超壓峰值時(shí)的壓強(qiáng)云圖Fig.14 Pressure contour of gauges behind the net blast wall

雖然網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻的用鋼量、相對(duì)空隙率均保持一致，但是從二者墻后測(cè)點(diǎn)的超壓峰值結(jié)果(圖7)可以看出，網(wǎng)型防爆墻的陰影效應(yīng)比護(hù)欄型防爆墻更加顯著.這可能是由于雖然二者對(duì)爆炸波的反射面積相等，但由于地面起爆的工況使得防爆墻前表面的爆炸荷載并不是均勻分布的，而是越靠近地面的爆炸荷載越大，從而導(dǎo)致對(duì)于這兩種防爆墻而言，反射表面越靠近地面，其對(duì)爆炸波的反射作用越顯著.

通過(guò)觀察網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻的反射面積分布(圖6)可以看出，雖然反射表面的總面積相等，但由于網(wǎng)型防爆墻靠近地面的反射面積所占比例更大，因此，即使在用鋼量、相對(duì)空隙率均保持一致的情況下，網(wǎng)型防爆墻對(duì)爆炸波的反射效果依然優(yōu)于護(hù)欄型防爆墻，即網(wǎng)型防爆墻后方的陰影效應(yīng)比護(hù)欄型防爆墻更加顯著，從而導(dǎo)致網(wǎng)型防爆墻在所有測(cè)點(diǎn)處的超壓峰值均低于護(hù)欄型防爆墻.

2.4 沖量分析

圖15給出了網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T1處的超壓時(shí)程曲線對(duì)比結(jié)果.從圖15可以看出，與護(hù)欄型防爆墻相比，雖然網(wǎng)型防爆墻測(cè)點(diǎn)的超壓持續(xù)時(shí)間更長(zhǎng)，但由于網(wǎng)型防爆墻測(cè)點(diǎn)的超壓峰值更低，而且隨后出現(xiàn)的正相超壓對(duì)測(cè)點(diǎn)的總沖量值影響有限，從而導(dǎo)致網(wǎng)型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T1處的沖量值低于護(hù)欄型防爆墻.

圖15 網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T1處的超壓時(shí)程曲線對(duì)比結(jié)果

圖16給出了網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T2處的超壓時(shí)程曲線對(duì)比結(jié)果.從圖16可以看出：①與護(hù)欄型防爆墻相比，網(wǎng)型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T2處的正壓持續(xù)時(shí)間更長(zhǎng)；②網(wǎng)型防爆墻后方測(cè)點(diǎn)T2的超壓峰值低于護(hù)欄型防爆墻.這兩方面因素共同作用，使得兩種防爆墻在測(cè)點(diǎn)T2處的沖量結(jié)果相差不大.

圖16 網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T2處的超壓時(shí)程曲線對(duì)比結(jié)果

圖17給出了網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T3、T4、T5處的超壓時(shí)程曲線對(duì)比結(jié)果.從圖17可以看出，對(duì)網(wǎng)型防爆墻而言，當(dāng)D/H≥1.25時(shí)，由于隨后出現(xiàn)的多個(gè)超壓峰值與第一個(gè)超壓峰值越來(lái)越接近，其對(duì)測(cè)點(diǎn)沖量值的影響較為顯著，從而導(dǎo)致網(wǎng)型防爆墻的疊加效應(yīng)越來(lái)越明顯；而護(hù)欄型防爆墻在D/H≥1.25的測(cè)點(diǎn)處超壓時(shí)程曲線接近于單峰，仍由陰影效應(yīng)占主導(dǎo)，而疊加效應(yīng)不明顯.因此，當(dāng)D/H≥1.25時(shí)，網(wǎng)型防爆墻的沖量值反而大于護(hù)欄型防爆墻.

圖17 網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻在測(cè)點(diǎn)T3、T4、T5處的超壓時(shí)程曲線對(duì)比結(jié)果

3 結(jié) 論

本文通過(guò)數(shù)值模擬研究，對(duì)比了網(wǎng)型防爆墻與護(hù)欄型防爆墻在1.0 kg TNT炸藥地面起爆、防爆墻與炸藥中心距離為1.25 m工況下的墻后爆炸荷載.結(jié)果表明，網(wǎng)型防爆墻在超壓峰值方面的衰減效果優(yōu)于護(hù)欄型防爆墻，但在沖量方面整體不如護(hù)欄型防爆墻，這是由于網(wǎng)型防爆墻后方區(qū)域的疊加效應(yīng)較為顯著.因此，在實(shí)際應(yīng)用中，當(dāng)目標(biāo)建筑物的墻后距離在0.75倍的墻高范圍內(nèi)時(shí)，宜采用網(wǎng)型防爆墻；當(dāng)目標(biāo)建筑物與防爆墻的距離超出0.75倍的墻高范圍后，應(yīng)采用護(hù)欄型防爆墻.