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    千米瓦斯礦井小煤柱巷道滯后解危技術(shù)

    2021-08-23 12:37:10劉毅濤王健達(dá)蘇振國李少剛莫云龍畢慧杰
    煤礦安全 2021年8期
    關(guān)鍵詞:雙端封孔煤柱

    劉毅濤,王健達(dá),蘇振國,李少剛,莫云龍,畢慧杰

    (1.鄂爾多斯市伊化礦業(yè)資源有限責(zé)任公司,內(nèi)蒙古 鄂爾多斯 017318;2.煤炭科學(xué)技術(shù)研究院有限公司 安全分院,北京 100013;3.煤炭資源高效開采與潔凈利用國家重點實驗室(煤炭科學(xué)研究總院),北京 100013)

    小煤柱護巷是當(dāng)下發(fā)展的趨勢,隨著礦井埋深增加,采空區(qū)側(cè)向懸頂對小煤柱巷道的影響程度增加[1-3]。對于千米礦井,本身自重應(yīng)力較大,此外,采空區(qū)側(cè)向懸頂總厚度增加明顯,各層位懸臂在向下部傳播后均對井下產(chǎn)生一定的應(yīng)力作用,疊加影響下,千米礦井應(yīng)力水平遠(yuǎn)高于中等埋深礦井[4-6],單純依靠支護不能保證煤柱穩(wěn)定性,從應(yīng)力轉(zhuǎn)移角度,小煤柱巷道需要進行切頂處理。

    目前小煤柱巷道切頂卸壓普遍提前預(yù)處理方式[7-9],但是,部分礦井由于施工條件限制,需要在懸臂形成后進行滯后解危。滯后處理頂板方面,多數(shù)礦井采取爆破手段進行卸壓[10-12],但對于高瓦斯礦井,從安全防控角度,爆破安全性差,需要探究新的方法實現(xiàn)滯后解危。

    水力壓裂技術(shù)是將高壓水注入厚硬巖層,在目標(biāo)巖層中產(chǎn)生新裂隙或使原生裂隙持續(xù)擴展,從而達(dá)到弱化頂板的目的,與爆破相比安全性高。水力壓裂技術(shù)廣泛應(yīng)用于高應(yīng)力巷道圍巖卸壓方向,通過水預(yù)裂技術(shù)提前處理工作面頂板,改善沿空巷道地應(yīng)力顯現(xiàn)程度,弱化沿空巷道變形,從而降低礦壓沖擊風(fēng)險[13-16]。

    為此,以某千米瓦斯礦井1208工作面小煤柱巷道為背景,研究了雙端封堵水力壓裂技術(shù)滯后解危的適用性,并對施工效果進行了分析。

    1 工作面概況

    1208工作面為12#煤的1個臨空工作面,東距1206工作面采空區(qū)約10 m,西為未采動區(qū)。工作面走向長1 430 m,傾向長200 m,平均埋深1 060 m,傾角3°~10°,煤層平均厚度3.6 m,夾矸0.9 m,工作面采高為4.5 m。

    1208工作面覆巖存在2個關(guān)鍵層,分別為7.3 m中砂巖和5.8 m粉砂巖。1206工作面回采結(jié)束后,側(cè)向頂板未及時垮落,形成懸臂梁結(jié)構(gòu),在高自重應(yīng)力、側(cè)向高支撐壓力影響下,1208工作面回采期間礦壓顯現(xiàn)劇烈。

    1206工作面回采過程中未采取卸壓措施,同時該礦為瓦斯礦井,考慮采空區(qū)瓦斯積聚問題,爆破安全性差,從安全防控角度只能采用水力壓裂技術(shù)。小煤柱巷道側(cè)向頂板位于采空區(qū)上方,離層較大,單封堵水力壓裂技術(shù)很難實現(xiàn)保壓,因此采用雙端封堵壓裂工藝。

    2 雙端封堵水力壓裂切頂卸壓工藝

    2.1 切頂卸壓原理

    切頂卸壓原理圖如圖1。

    圖1 切頂卸壓原理圖Fig.1 Schematic diagram of top cutting and pressure relief

    1208工作面回風(fēng)巷道受1206工作面?zhèn)认驊冶劢Y(jié)構(gòu)影響,存在以下弊端:①側(cè)向懸臂結(jié)構(gòu)不穩(wěn)定,突然斷裂下小煤柱結(jié)構(gòu)存在沖擊風(fēng)險;②在高自重應(yīng)力和側(cè)向懸臂結(jié)構(gòu)影響下,小煤柱巷道處于高應(yīng)力環(huán)境中,巷道變形量大,若疊加采動影響,巷道維護更為困難。對側(cè)向懸頂結(jié)構(gòu)進行切頂處理,可以促使懸頂結(jié)構(gòu)盡快觸矸,釋放側(cè)向壓力,同時也對高位覆巖運動進行了控制。

    2.2 雙端封堵水力壓裂工藝

    雙端封堵水力壓裂系統(tǒng)組成如圖2。

    圖2 雙端封堵水力壓裂系統(tǒng)組成圖Fig.2 Composition diagram of double end plugging hydraulic fracturing system

    雙端封堵水力壓裂工藝包括打鉆、封孔、壓裂3道主要工序,其中,封孔和壓裂是2道獨立的系統(tǒng)。封孔系統(tǒng)主要由手搖泵、蓄存油和水的儲能器、封孔膠管、雙端封孔器上下2個膠囊組成;壓裂系統(tǒng)主要由高壓水泵、高壓膠管、注水鉆桿、雙端封孔器壓裂單元、電子壓力分站組成。

    1)封孔系統(tǒng)。封孔前,先連接井下水管,低壓水通過低壓膠管進入封孔膠囊、封孔膠管和儲能器,并充滿整個空間,關(guān)閉球閥形成密閉空間。再用手動泵通過儲能器給封孔膠囊和封孔膠管加壓,密封巖孔壓裂段,不使壓裂段高壓水外泄,封孔壓力約為18~20 MPa。

    2)壓裂系統(tǒng)。壓裂前,利用注水鉆桿將雙端封孔器送至預(yù)定壓裂位置,并連接高壓管路。調(diào)節(jié)高壓水泵給壓裂段加壓,注水壓力35~40 MPa,壓裂時間不小于30 min。采用電子壓力分站實時監(jiān)控壓裂過程,記錄壓力變化曲線。

    2.3 雙端封堵滯后解危保壓試驗

    1208工作面小煤柱巷道側(cè)向頂板結(jié)構(gòu)如圖3。

    圖3 小煤柱巷道側(cè)向頂板結(jié)構(gòu)Fig.3 Lateral roof structure of small pillar roadway

    雙端封堵水力壓裂技術(shù)滯后解危井下試驗中,以9#鉆孔壓裂為例,壓力-流量-時間曲線如圖4。注水壓力40 MPa,壓裂30 min,注水量4.93 m3。壓力曲線在5 min和25 min分別出現(xiàn)壓力降,壓裂過程中頂板響動3聲,表明裂隙在高壓水作用下不斷擴展?;谝陨戏治觯p端封堵水力壓裂技術(shù)密封性較好,雖然滯后解危,但能夠?qū)崿F(xiàn)有效保壓。

    圖4 9號孔第2次壓裂壓力-流量-時間曲線Fig.4 Pressure flow time curves of the second fracturing in 9#well

    3 小煤柱巷道卸壓效果

    3.1 窺視孔和應(yīng)力計孔布置方案

    小煤柱巷道內(nèi)布置2組應(yīng)力計,其中1#和2#應(yīng)力計分別位于卸壓區(qū)域以里和以外,且深度均為6 m。1#應(yīng)力計孔距停采線180 m,2#應(yīng)力計孔距停采線420 m;11#鉆孔和14#鉆孔作為窺視孔,其中11#鉆孔距離停采線185 m,14#鉆孔距離停采線230 m,窺視孔和應(yīng)力計孔布置位置如圖5。

    圖5 窺視孔和應(yīng)力計孔布置位置圖Fig.5 Layout of peephole and stress gauge hole

    3.2 鉆孔窺視

    1)14#鉆孔壓裂。壓裂位置孔壁較光滑,裂隙發(fā)育不明顯,以堅硬砂巖為主。壓裂完成后,壓裂位置形成1條徑向裂隙,14#鉆孔壓裂前后窺視影像圖如圖6。通過壓裂鉆孔施工,頂板完整性得到有效破壞,致裂效果較好。

    圖6 14#鉆孔壓裂前后窺視影像圖Fig.6 Peep images of 14#borehole before and after fracturing

    2)11#孔壓裂。壓裂位置局部有裂隙存在,以徑向裂隙為主,壓裂完成后,壓裂位置形成1個明顯徑向大裂隙,11#鉆孔壓裂前后窺視影像圖如圖7。

    圖7 11#鉆孔壓裂前后窺視影像圖Fig 7 Peep images of 11#borehole before and after fracturing

    3.3 應(yīng)力監(jiān)測

    為避免側(cè)向應(yīng)力和采動應(yīng)力疊加,應(yīng)力計要位于采動影響區(qū)外,在此基礎(chǔ)上分析切頂效果。2019年9月4日至5日,1#應(yīng)力計附近壓裂孔施工結(jié)束,此時工作面距離1#應(yīng)力計約560 m,距離2#應(yīng)力計約320 m,9月1日至13日,工作面回采約20 m,1208工作面采動影響范圍約180 m,1#和2#應(yīng)力計均不受采動影響,1#和2#應(yīng)力計應(yīng)力曲線圖如圖8。

    圖8 1#和2#應(yīng)力計應(yīng)力曲線圖Fig.8 stress curves of 1#and 2#stress gauges

    由圖8可以發(fā)現(xiàn),切頂后1#應(yīng)力計數(shù)據(jù)明顯下降,2#應(yīng)力計數(shù)據(jù)基本沒有變化,采動影響前側(cè)向懸頂已經(jīng)破斷。

    3.4 工作面下部來壓規(guī)律

    在壓裂區(qū)段和非壓裂區(qū)段分別選取圖5中的區(qū)域1和區(qū)域2作為研究對象?;诠ぷ髅嫦虏恐Ъ艿膩韷号袚?jù)值,得到壓裂區(qū)段和非壓裂區(qū)段的來壓步距、動載系數(shù)和來壓強度見表1。

    表1 工作面來壓統(tǒng)計表Table 1 Pressure statistics of working face

    由表1可知,整體上看,切頂后二次采動影響下工作面下部來壓明顯減弱,實現(xiàn)了良好的解危效果。在壓裂區(qū)段和非壓裂區(qū)段頂板來壓有如下規(guī)律。

    1)周期來壓步距。工作面在非壓裂區(qū)段工作面周期來壓步距為20.52~23.70 m,平均為21.97 m;在壓裂區(qū)段工作面周期來壓步距為19.61~21.64 m,平均為20.50 m,切頂后周期來壓步距減小。

    2)動載系數(shù)。工作面周期來壓期間,非壓裂區(qū)段周期來壓動載系數(shù)在1.24~1.51之間,平均為1.37;壓裂區(qū)段周期來壓動載系數(shù)在1.08~1.23之間,平均為1.17,切頂后有效地改善了煤層上方頂板的活動,提高了工作面支護系統(tǒng)的穩(wěn)定性。

    3)非壓裂區(qū)段各分區(qū)支架周期來壓期間的平均工作阻力在34.70~42.13 MPa,平均值為39.58 MPa;壓裂區(qū)段各分區(qū)支架周期來壓期間的平均工作阻力30.06~40.05 MPa,平均值為35.57 MPa,切頂后減緩了周期來壓強度,達(dá)到了預(yù)期的施工效果。

    4 結(jié) 語

    1)雙端封堵水力壓裂技術(shù)可以規(guī)避裂隙存在,能夠?qū)崿F(xiàn)有效保壓,同時避免爆破產(chǎn)生的巨大震動造成小煤柱結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞,是深部瓦斯礦井小煤柱巷道滯后解危的較好方法。

    2)切頂后圍巖裂隙發(fā)育明顯,側(cè)向懸頂破斷,表現(xiàn)為采動影響前鉆孔應(yīng)力計數(shù)據(jù)明顯下降?;诠ぷ髅鎭韷阂?guī)律分析,切頂后工作面下部周期來壓步距減小,來壓強度明顯降低,實現(xiàn)了良好的解危效果。

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