外徑
- 氣門(mén)座圈人工液氮冷卻工藝壓裝試驗(yàn)研究
以上),氣門(mén)座圈外徑收縮變小后取出,使座圈外徑在溫度為(25±3) ℃的環(huán)境中恢復(fù),當(dāng)氣門(mén)座圈外徑恢復(fù)至與座圈底孔圓柱面直徑之間為過(guò)渡配合或間隙配合時(shí),取出氣門(mén)座圈裝入座圈底孔中,使用工裝壓裝到位[8]。采用液氮冷卻壓裝工藝可保證氣門(mén)座圈與氣門(mén)導(dǎo)管的同軸度,使密封帶密封良好,防止工作中出現(xiàn)氣門(mén)座圈松動(dòng)脫落、破碎或變形。過(guò)渡配合或間隙配合可減小壓裝過(guò)程中氣門(mén)座圈與底孔圓柱面的磨損,使氣門(mén)座圈與座圈底孔底平面順利貼合,壓裝到位。目前,針對(duì)批量生產(chǎn)過(guò)程自動(dòng)液氮冷
內(nèi)燃機(jī)與動(dòng)力裝置 2023年6期2024-01-12
- 角接觸軸連軸承組件臺(tái)階軸的磨加工工藝
結(jié)構(gòu),臺(tái)階軸三處外徑尺寸不同,應(yīng)選取和加工出最佳的定位基準(zhǔn),才能保證臺(tái)階軸上溝道的磨削精度。此外,該臺(tái)階軸無(wú)法用滾棒式超精機(jī)進(jìn)行溝道的超精加工,其溝道磨削及超精加工具有一定的難度。圖1 O型直通軸角接觸軸連軸承結(jié)構(gòu)示意圖圖2 含臺(tái)階軸的角接觸軸連軸承結(jié)構(gòu)示意圖2 陀螺電動(dòng)機(jī)用角接觸軸連軸承組件中臺(tái)階軸的加工工藝2.1 角接觸軸連軸承組件中直通軸的加工工藝角接觸軸連軸承組件中直通軸的磨超加工工藝路線(xiàn)為:靠磨兩端面→精磨外徑面→精研外徑面→精磨內(nèi)徑面→修研外徑
軸承 2023年9期2023-09-15
- J307 輪箍徑-軸向軋制變形分析
位置跟蹤計(jì)算環(huán)件外徑變化，提出導(dǎo)向輥和錐輥運(yùn)動(dòng)的自適應(yīng)控制算法。以上學(xué)者提出的環(huán)件軋制輥系運(yùn)動(dòng)控制算法均是針對(duì)具體的工藝條件，不能直接用于輪箍的徑-軸向軋制仿真。輪箍是一種斷面形狀復(fù)雜的環(huán)形件，相較于矩形截面環(huán)件，金屬變形及工藝參數(shù)對(duì)異形截面環(huán)件軋制的影響更復(fù)雜。對(duì)于部分異形截面環(huán)件如錐形環(huán)件和內(nèi)臺(tái)階環(huán)件[12-13]、L 型截面環(huán)件[14]、T 形環(huán)件[15]軋制過(guò)程的研究取得了一定成果，但對(duì)于輪箍這種帶有外凸緣異形截面環(huán)件軋制過(guò)程的金屬變形規(guī)律還有待進(jìn)
- ◆敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.08 2.00 2.01 24082 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.45 2.32 2.37 24083 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.99 2.90 3.05 24084 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.71 3.55 4.36 24085 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管)外徑Φ40 m 5.44 5.2 2 5.7 7 24086 PVC 冷彎電線(xiàn)
建筑與預(yù)算 2022年12期2023-01-09
- ◆ 敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.08 2.02 2.01 24082 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.45 2.34 2.37 24083 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.99 2.92 3.05 24084 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.71 3.58 4.36 24085 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.44 5.2 6 5.7 7 24086 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性
建筑與預(yù)算 2022年11期2022-12-08
- 敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.08 2.01 2.01 24082 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.45 2.33 2.37 24083 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.99 2.91 3.05 24084 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.71 3.57 4.36 24085 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管)外徑Φ40 m 5.44 5.2 4 5.7 7 24086 PVC 冷彎電線(xiàn)
建筑與預(yù)算 2022年10期2022-11-08
- 一種尼龍玻纖注塑預(yù)埋定位銷(xiāo)在汽車(chē)SMC 模壓件上的應(yīng)用
程中定位作用，其外徑要求Φ16（-0.15，0）。為了便于注塑成型，避免表面出現(xiàn)縮痕缺陷，將其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)成等壁厚空心結(jié)構(gòu)，內(nèi)部增設(shè)工藝孔，其結(jié)構(gòu)如圖1 所示。圖1 尼龍+30%玻纖預(yù)埋定位銷(xiāo)結(jié)構(gòu)圖（單位：mm）預(yù)埋定位銷(xiāo)預(yù)埋到SMC 汽車(chē)側(cè)門(mén)內(nèi)板模壓件位置如圖2 所示。圖2 SMC 汽車(chē)側(cè)門(mén)內(nèi)板模壓件根據(jù)實(shí)際使用情況，汽車(chē)側(cè)門(mén)總成在生產(chǎn)過(guò)程中，側(cè)門(mén)內(nèi)板預(yù)埋定位銷(xiāo)需多次定位使用，且在側(cè)門(mén)內(nèi)板SMC 模壓過(guò)程中，模腔內(nèi)需加熱加壓，因此，尼龍玻纖預(yù)埋定位銷(xiāo)還需具備
科技與創(chuàng)新 2022年14期2022-07-26
- ◆ 敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.08 2.06 2.01 24082 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.45 2.39 2.37 24083 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.99 2.98 3.05 24084 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.71 3.66 4.36 24085 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.44 5.3 7 5.7 7 24086 PVC 冷彎電
建筑與預(yù)算 2022年5期2022-06-09
- 薄壁圓錐滾子軸承外圈車(chē)加工工藝改進(jìn)
易產(chǎn)生夾持變形，外徑面圓度誤差、單一平面外徑變動(dòng)量難以控制，故有必要分析原車(chē)加工工藝中存在的問(wèn)題，并提出相應(yīng)的改進(jìn)措施。1 原加工工藝及存在的問(wèn)題1.1 原加工工藝某輕窄系列圓錐滾子軸承外圈尺寸為：外徑352.425 mm，滾道最大直徑320.4 mm，高度23.813 mm，最小壁厚13.54 mm。鍛件為2個(gè)外圈(圖1)合鍛加工，車(chē)加工時(shí)切為2個(gè)外圈。圖1 外圈鍛件外圈車(chē)加工時(shí)一般先粗車(chē)后精車(chē)，軟磨前通過(guò)粗車(chē)去除套圈兩端面、外徑面、內(nèi)表面及倒角的加工余
軸承 2022年5期2022-06-08
- ◆ 敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.10 2.07 2.01 24082 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.47 2.40 2.37 24083 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 3.02 2.99 3.05 24084 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.75 3.67 4.36 24085 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管)外徑Φ40 m 5.49 5.3 9 5.7 7 24086 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻
建筑與預(yù)算 2022年4期2022-05-09
- 敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.10 2.07 2.05 24082 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.47 2.39 2.42 24083 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 3.02 2.98 3.11 24084 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.75 3.66 3.88 24085 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管)外徑Φ40 m 5.49 5.3 7 5.60 24086 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃
建筑與預(yù)算 2022年3期2022-04-22
- 基于工作溫度8Cr4Mo4V鋼制軸承外套圈尺寸及應(yīng)力變化特征分析
火+回火處理后，外徑為φ73.77 mm，內(nèi)徑為φ64.4 mm，幅高為29.35 mm。圖1 熱處理工藝曲線(xiàn)將加工完成的成品軸承外套圈分別置于120、150、220和250 ℃的保溫箱中，模擬在工作溫度下保溫，然后每隔2 h取出，冷卻至室溫，再放入保溫箱中保溫，如此循環(huán)進(jìn)行，累積時(shí)間共計(jì)300 h(只包括在箱時(shí)間)，每累積10 h測(cè)量軸承外套圈尺寸。尺寸測(cè)量采用扭簧儀，精度為0.001 mm，經(jīng)不同時(shí)間保溫處理后，采用與軸承外套圈外徑或內(nèi)徑尺寸僅差幾微米
金屬熱處理 2022年3期2022-04-09
- 左側(cè)掌淺弓變異一例
缺如，左側(cè)尺動(dòng)脈外徑為4.00 mm，在經(jīng)過(guò)腕尺側(cè)管后，發(fā)出掌深支，終支直接進(jìn)入手掌，在腕掌關(guān)節(jié)平面分為位于尺側(cè)端的第1分支主干，外徑為2.10 mm和位于橈側(cè)端的第2分支主干，外徑為2.00 mm。在距分支起點(diǎn)16.00 mm 處，第1分支主干末端發(fā)出2條外徑為1.50 mm的指掌側(cè)總動(dòng)脈，分別行向第3～5指指蹼間隙，兩動(dòng)脈在距離發(fā)出點(diǎn)49.00 mm和39.00 mm處，各分出2條指掌側(cè)固有動(dòng)脈，分布于第3～5指相對(duì)緣。第1分支主干在距主干起點(diǎn)2.30
解剖學(xué)雜志 2022年6期2022-03-06
- ◆ 敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.06 2.05 2.0 5 24082 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.42 2.37 2.4 2 24083 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.96 2.95 3.1 1 24084 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.68 3.63 3.8 8 24085 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.38 5.3 2 5.6 0 24086 PVC冷彎電線(xiàn)
建筑與預(yù)算 2022年1期2022-02-17
- 椎動(dòng)脈及大腦后動(dòng)脈并后交通動(dòng)脈變異1例
脈的右大腦后動(dòng)脈外徑明顯小于左大腦后動(dòng)脈和起自頸內(nèi)動(dòng)脈的右大腦后動(dòng)脈；無(wú)右后交通動(dòng)脈，左后交通動(dòng)脈發(fā)育不良（圖1）。描述如下：圖1 椎動(dòng)脈及大腦后動(dòng)脈并后交通動(dòng)脈變異（1）椎動(dòng)脈外徑差大：雙側(cè)椎動(dòng)脈均起自鎖骨下動(dòng)脈，左/右側(cè)起始處、入枕骨大孔處和末端的外徑為分別為3.78 mm/7.52 mm、2.66 mm/6.10 mm和1.74 mm/4.52 mm，起始處至寰椎橫突孔上方的距離12.50 cm/12.99 cm。（2）大腦后動(dòng)脈外徑差大：基底動(dòng)脈長(zhǎng)
中國(guó)臨床解剖學(xué)雜志 2021年4期2021-07-30
- 脾動(dòng)脈變異一例*
腔干自腹主動(dòng)脈（外徑20.32 mm）發(fā)出后分為2支，即肝總動(dòng)脈（外徑3.41 mm）與胃左動(dòng)脈（外徑1.82 mm）。距離腹腔干5.61 mm處，腸系膜上動(dòng)脈（起始主干外徑6.11 mm）以45°角起自腹主動(dòng)脈，向前下行經(jīng)16.23 mm分為上、下2支，上支為脾動(dòng)脈（外徑5.20 mm）供應(yīng)脾及部分胃的血供，下支為腸系膜上動(dòng)脈延續(xù)（外徑4.98 mm），供應(yīng)小腸、部分結(jié)腸以及胰頭的血供，兩者夾角為117°。正常情況下，腹腔干發(fā)出脾動(dòng)脈、肝總動(dòng)脈、胃左動(dòng)脈
解剖學(xué)雜志 2021年3期2021-07-01
- ◆ 敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
管(剛性阻燃管)外徑Φ16 m 2.06 1.96 2.05 24073 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.42 2.25 2.42 24074 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.96 2.80 3.11 24075 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.68 3.42 3.88 24076 PVC 冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.38 5.05 5.60 24077 PVC 冷彎電線(xiàn)管
建筑與預(yù)算 2020年11期2021-01-13
- 大型外徑千分尺檢修工裝的研制
)檢修人員對(duì)大型外徑千分尺進(jìn)行檢定、校準(zhǔn)、修理時(shí)，經(jīng)常遇到一些難題。在外徑千分尺所有要求被檢定的參數(shù)中，兩工作面的平行度屬重要參數(shù)，檢定要求為：外徑千分尺鎖緊裝置緊固與松開(kāi)時(shí)千分尺兩工作面的平行度不大于規(guī)程中的要求。1000 mm以下外徑千分尺的平行性檢具是由專(zhuān)業(yè)廠(chǎng)家制造的；而對(duì)于圓柱形(?8 mm)測(cè)頭外徑千分尺兩工作面平行性的檢定，目前現(xiàn)有的方法是：將兩套或三套1000 mm的平行性的檢具進(jìn)行組合，對(duì)1000 mm～3000 mm千分尺的平行性進(jìn)行檢定
中國(guó)重型裝備 2020年3期2020-07-17
- ◆ 敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.42 2.25 2.42 24074 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.96 2.80 3.11 24075 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.68 3.42 3.88 24076 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.38 5.05 5.60images/BZ_161_180_838_314_884.pngimages/BZ_161_316_838_850_884.pn
建筑與預(yù)算 2020年6期2020-07-03
- 串勵(lì)電機(jī)定轉(zhuǎn)子沖片參數(shù)選擇思路與方法
機(jī)沖片設(shè)計(jì)時(shí)定子外徑選取思路，以及相應(yīng)的轉(zhuǎn)子外徑尺寸如何確定。1 概述串勵(lì)電機(jī)定轉(zhuǎn)子沖片尺寸的選擇存在兩種主流觀(guān)點(diǎn)，即：“電機(jī)的功率和定子的外徑平方成正比”與“電機(jī)功率只和轉(zhuǎn)子的外徑平方成正比，轉(zhuǎn)子外徑越大越好”。兩種觀(guān)點(diǎn)的碰撞，形成了串勵(lì)電機(jī)沖片設(shè)計(jì)的關(guān)鍵要素。2 設(shè)計(jì)理念電機(jī)沖片設(shè)計(jì)不僅應(yīng)滿(mǎn)足電機(jī)功率需要，更應(yīng)在電動(dòng)工具整機(jī)壽命、抗電磁干擾、火花以及電機(jī)單位重量功率比等其它性能方面獲得提高。沖片設(shè)計(jì)必需滿(mǎn)足電機(jī)的生產(chǎn)工藝和生產(chǎn)率，只有完成電機(jī)沖片設(shè)計(jì)后
電動(dòng)工具 2020年3期2020-06-24
- ◆ 敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.42 2.25 2.42 24074 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.96 2.80 3.11 24075 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.68 3.42 3.88 24076 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.38 5.05 5.60images/BZ_158_180_838_314_884.pngimages/BZ_158_316_838_851_884.pn
建筑與預(yù)算 2020年5期2020-06-15
- ◆ 敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.42 2.25 2.42 24074 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.96 2.80 3.11 24075 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.68 3.42 3.88 24076 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.38 5.05 5.60images/BZ_139_180_838_314_884.pngimages/BZ_139_316_838_850_884.pn
建筑與預(yù)算 2020年4期2020-06-05
- ◆ 敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.42 2.25 2.4 2 24074 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.96 2.80 3.1 1 24075 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.68 3.42 3.8 8 24076 PVC冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.38 5.05 5.6 0images/BZ_152_178_838_312_884.pngimages/BZ_152_314_838_848_88
建筑與預(yù)算 2020年3期2020-05-22
- 敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
管(剛性阻燃管)外徑Φ 1 6 m 2.0 6 1.9 6 2.0 5 2 4 0 7 3 P V C冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ 2 0 m 2.4 2 2.2 5 2.4 2 2 4 0 7 4 P V C冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ 2 5 m 2.9 6 2.8 0 3.1 1 2 4 0 7 5 P V C冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管) 外徑Φ 3 2 m 3.6 8 3.4 2 3.8 8 2 4 0 7 6 P V C冷彎電線(xiàn)管(剛性阻燃管
建筑與預(yù)算 2020年2期2020-04-16
- 2.5MW風(fēng)力發(fā)電機(jī)組驅(qū)動(dòng)輪圓跳動(dòng)檢具的改進(jìn)
+0.003mm外徑和φ140+0.028+0.003mm外徑的圓跳動(dòng)均為0.02mm，φ193.28mm外徑齒部齒頂?shù)膱A跳動(dòng)為0.0 7 m m、φmm內(nèi)孔齒部齒頂?shù)膱A跳動(dòng)為0.03mm，兩側(cè)的臺(tái)階端面圓跳動(dòng)分別為左側(cè)端面圓跳動(dòng)0.0 3 m m、右側(cè)端面圓跳動(dòng)0.05mm。圖1 驅(qū)動(dòng)輪結(jié)構(gòu)3. 改進(jìn)前檢驗(yàn)方式改進(jìn)前檢驗(yàn)驅(qū)動(dòng)輪圓跳動(dòng)檢具結(jié)構(gòu)如圖2所示，將V形塊A、V形塊B通過(guò)內(nèi)六角螺栓安裝在平板上，平板左側(cè)安裝擋板，頂頭安裝在擋板朝向被檢零件的一側(cè)。使用
金屬加工(冷加工) 2020年2期2020-02-25
- 陶瓷輥棒內(nèi)外徑之比對(duì)其抗彎性影響的研究
從理論驗(yàn)證輥棒內(nèi)外徑之比對(duì)輥棒彎曲時(shí)最大彎曲正應(yīng)力大小的影響，并通過(guò)計(jì)算機(jī)計(jì)算與擬合輥棒彎曲所受最大正應(yīng)力與內(nèi)外徑比的關(guān)系，為選取合理的輥棒內(nèi)外徑比提供理論及參考。1 理論基礎(chǔ)當(dāng)輥棒承受制品壓力和自身重力時(shí)會(huì)產(chǎn)生彈性彎曲變形，當(dāng)發(fā)生彎曲后，一些層面的縱向會(huì)伸長(zhǎng)變形，而一些層面會(huì)發(fā)生縮短變形。但在伸長(zhǎng)層和縮短層交界處，既不發(fā)生伸長(zhǎng)也不發(fā)生縮短的層面，稱(chēng)為“中性面”。中性面與輥棒橫截面的交線(xiàn)，稱(chēng)為該截面的“中性軸”，如圖1 所示。距離中性面越近的層面變形程度越
陶瓷研究 2019年2期2019-08-24
- 不同測(cè)量工具對(duì)鋯合金管材外徑測(cè)量結(jié)果的影響
和氣動(dòng)量?jī)x對(duì)不同外徑壁厚比A(外徑/壁厚)和不同狀態(tài)核用鋯合金管材外徑測(cè)量結(jié)果的影響，以期為核用鋯合金管材生產(chǎn)和檢測(cè)時(shí)不同測(cè)量工具的合理選擇提供指導(dǎo)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，使用螺旋測(cè)微儀得到的管材外徑測(cè)量值要小于氣動(dòng)量?jī)x和激光測(cè)徑儀的測(cè)量值，測(cè)量結(jié)果的差值隨著管材A值的增大而增大。不同狀態(tài)管材的不同測(cè)量工具之間的差異是一致的。管材是否經(jīng)過(guò)退火處理對(duì)于使用同種測(cè)量工具的測(cè)量結(jié)果沒(méi)有影響。外徑尺寸是管材的一項(xiàng)基本特征，而核用鋯合金管材的外徑尺寸是一項(xiàng)判定管材合格與否的
金屬世界 2018年6期2018-12-17
- 用于塑料擠出機(jī)的先導(dǎo)分配器的分流錐
中心孔,錐形部的外徑自前至后逐漸變大，錐形部的外徑的最大處大于引流部的外徑且引流部的外徑大于桿狀本體的外徑，引流部的后端具有一傾斜于分流錐的軸心線(xiàn)的斜面，本案中,通過(guò)將該空心的分流錐設(shè)置在先導(dǎo)分配器中,使得各個(gè)被分流的流道在軸向上相互錯(cuò)開(kāi)、彼此相互隔離，使得原料在先導(dǎo)分配器中能夠?qū)崿F(xiàn)均勻分流（申請(qǐng)專(zhuān)利號(hào)：CN201720865675.1）。
橡塑技術(shù)與裝備 2018年20期2018-10-20
- 左右髂總動(dòng)脈缺如一例
,腹主動(dòng)脈分叉處外徑為18.10mm;左側(cè)髂內(nèi)動(dòng)脈起始處外徑為6.18mm、髂外動(dòng)脈起始處外徑為8.76mm;右側(cè)髂內(nèi)動(dòng)脈起始處外徑為7.10mm,髂外動(dòng)脈起始處外徑為7.32mm。自腹主動(dòng)脈分出后,左側(cè)髂外動(dòng)脈向下延伸168.92mm,發(fā)出左側(cè)股深動(dòng)脈(起始處外徑7.02mm)和股動(dòng)脈(起始處外徑7.26mm),左側(cè)髂外動(dòng)脈分叉處外徑為12.30mm。右側(cè)髂外動(dòng)脈向下延伸172.10mm,發(fā)出右側(cè)股深動(dòng)脈(起始處外徑6.48mm)和股動(dòng)脈(起始處外徑7.
解剖學(xué)雜志 2018年3期2018-10-09
- 一種便于連接的塑料管
管，第一安裝管的外徑小于連接管道的外徑，第一安裝管的內(nèi)徑與連接管道內(nèi)徑一致，第一安裝管的外表面設(shè)有安裝槽；第二安裝管的外徑與連接管道的外徑一致，第二安裝管的內(nèi)徑與第一安裝管的外徑一致，第二安裝管的內(nèi)表面設(shè)有滑槽，滑槽內(nèi)滑動(dòng)連接有與安裝槽配合的安裝塊；第一安裝管的外壁和第二安裝管的內(nèi)壁均設(shè)有密封圈。本實(shí)用新型解決了現(xiàn)有技術(shù)提供的塑料管道不易連接的問(wèn)題（申請(qǐng)專(zhuān)利號(hào) ：CN201720836714.5）。
橡塑技術(shù)與裝備 2018年18期2018-09-22
- 芯軸外徑對(duì)大變形推壓-拉拔復(fù)合縮徑的影響
本質(zhì)的區(qū)別，芯軸外徑對(duì)管坯縮徑成形有重要的影響，但目前對(duì)芯軸外徑的設(shè)計(jì)方法尚未研究，且工藝也未見(jiàn)實(shí)際應(yīng)用。本文通過(guò)推壓-拉拔復(fù)合縮徑力學(xué)模型定性分析了芯軸外徑對(duì)成形的影響規(guī)律，提出了芯軸外徑的設(shè)計(jì)方法，并結(jié)合具體實(shí)例，通過(guò)數(shù)值模擬給出了合適的芯軸外徑設(shè)計(jì)范圍，且進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證，為工程應(yīng)用提供了依據(jù)。1 芯軸外徑對(duì)推壓-拉拔復(fù)合縮徑的影響分析1.1 推壓-拉拔復(fù)合縮徑變形分析圖1所示為推壓-拉拔復(fù)合縮徑力學(xué)模型，縮徑前管坯外徑為d0，壁厚為t0，縮徑后管坯定
中國(guó)機(jī)械工程 2018年17期2018-09-13
- 浮動(dòng)支承在薄壁軸承套圈磨削中的應(yīng)用分析
工過(guò)程中，端面和外徑面始終是作為其他工序加工的基準(zhǔn)，其質(zhì)量直接決定了成品的精度。薄壁套圈，特別是大尺寸薄壁套圈磨削時(shí)主要存在兩方面的難題：一是端面翹曲，二是磨削變形。對(duì)于前者，可采用MKD7675雙端面磨床和ELC1200型研磨機(jī)有效控制[1]；對(duì)于后者，目前尚無(wú)較好的解決辦法，只能通過(guò)增加磨削次數(shù)即多遍磨削的方式來(lái)控制變形，不僅延長(zhǎng)了產(chǎn)品的生產(chǎn)周期，還大量占用人力和設(shè)備資源。如何通過(guò)控制磨削變形來(lái)減少套圈磨削次數(shù)，提高生產(chǎn)效率，縮短產(chǎn)品生產(chǎn)周期是當(dāng)前急需
軸承 2018年1期2018-07-21
- 右腎動(dòng)脈變異一例
長(zhǎng)7.72cm,外徑0.51cm,經(jīng)右腎中動(dòng)脈的后方分布至腎門(mén)后方區(qū)域,其終支可以看成是后段動(dòng)脈;右腎中動(dòng)脈長(zhǎng)7.02cm,外徑0.32cm,經(jīng)右腎上動(dòng)脈的前方下行,至腎門(mén)內(nèi)側(cè)3cm處分3小支分布至右腎上端和腎門(mén)前方區(qū)域,根據(jù)其分布范圍可依次取名為① 上段動(dòng)脈：長(zhǎng)2.41cm,外徑為0.33cm;② 上前段動(dòng)脈：長(zhǎng)2.46cm,外徑為0.29cm;③ 下前段動(dòng)脈：長(zhǎng)2.48cm,外徑為0.31cm;右腎下動(dòng)脈長(zhǎng)8.84cm,外徑0.45cm,經(jīng)右腎靜脈后方
解剖學(xué)雜志 2018年2期2018-05-21
- 雙側(cè)旋肱后動(dòng)脈變異一例
大,穿出四邊孔處外徑為4.68mm,其主干長(zhǎng)度為34.00mm,與腋神經(jīng)伴行。之后立即分為3支主要分支,即升支、中支以及因變異而出現(xiàn)的降支。升支起始處外徑2.70mm,斜向外上行走15.60mm后再分為3支細(xì)支,進(jìn)入三角肌。中支起始處外徑3.20mm,橫向外側(cè)行走20.20mm后分為2支,主要分支環(huán)肱骨外科頸與旋肱前動(dòng)脈吻合,細(xì)支進(jìn)入三角肌。降支起始處外徑2.26mm,經(jīng)發(fā)出后沿肱三頭肌外側(cè)頭深面,肱骨骨面下降斜向外下,下降159.18mm,最終分為2支,
解剖學(xué)雜志 2018年3期2018-02-14
- 胃左動(dòng)脈變異一例?
行至膈。胃左動(dòng)脈外徑5.5mm,在距離腹腔干起始部11.5mm處發(fā)出,向右上迂曲走行至5mm處發(fā)出左膈下動(dòng)脈向左上經(jīng)胃底后部到達(dá)膈。至56.5mm處發(fā)出肝支向右上走行38.5mm入肝,外徑5.3mm。在肝支起始處發(fā)出第1胃支向左走行64.5mm 至賁門(mén)下部的胃前壁及胃小彎上部。外徑3.5mm。在肝支起始處根部發(fā)出第2胃支向左下走行72mm至胃小彎中部,外徑6mm。本例腹腔干和胃左動(dòng)脈分支變異較為罕見(jiàn),查近10年文獻(xiàn)只有1例報(bào)道。故在臨床上施肝膽和胃手術(shù)時(shí)應(yīng)
解剖學(xué)雜志 2018年1期2018-02-13
- 國(guó)內(nèi)管道材料等級(jí)表應(yīng)用現(xiàn)狀及常見(jiàn)問(wèn)題淺析
表的編制過(guò)程中的外徑系列、壁厚系列的選擇等做了較為詳盡的論述，對(duì)類(lèi)似等級(jí)表的編制給出了建議。管道材料；等級(jí)表；現(xiàn)狀；問(wèn)題管道材料等級(jí)表(Piping Class)是油氣田地面工程設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)，相當(dāng)于“管道器材綜合選用表”，也是三維配管設(shè)計(jì)和匯料不可缺少的基礎(chǔ)文件。它規(guī)定了管道及組成件的材料 標(biāo)準(zhǔn)、尺寸范圍、壓力等級(jí)、型號(hào)、溫度、壓力等。完善的管道材料等級(jí)表對(duì)于提高設(shè)計(jì)效率、方便采購(gòu)、保證安裝施工安全有著重要的作用[1]。近年來(lái)，國(guó)內(nèi)各工程公司或設(shè)計(jì)院都根據(jù)國(guó)
山東化工 2017年3期2017-09-16
- 轉(zhuǎn)向架輪軸測(cè)量過(guò)程誤差分析與改進(jìn)
，保證產(chǎn)品質(zhì)量。外徑千分尺；內(nèi)徑百分表；測(cè)量誤差；標(biāo)準(zhǔn)圓；校零1 引言機(jī)車(chē)的牽引力和制動(dòng)力均通過(guò)車(chē)軸與車(chē)輪的結(jié)合力傳遞。因此輪對(duì)的組裝質(zhì)量直接關(guān)系到機(jī)車(chē)的行車(chē)安全。而輪對(duì)組裝質(zhì)量的一個(gè)重要參數(shù)為輪軸過(guò)盈量。過(guò)盈量過(guò)大可能造成車(chē)輪內(nèi)孔塑性變形，甚至內(nèi)孔損傷。過(guò)盈量過(guò)小又有產(chǎn)生車(chē)輪遲緩的可能。因此車(chē)軸及車(chē)輪尺寸的測(cè)量準(zhǔn)確度至關(guān)重要。2 現(xiàn)狀調(diào)查實(shí)際生產(chǎn)中輪與軸的過(guò)盈量公差一般在0.05左右，要保證過(guò)盈量真實(shí)可靠，就需要保證車(chē)軸外徑及車(chē)輪內(nèi)孔的測(cè)量過(guò)程誤差之和要
環(huán)球市場(chǎng) 2017年20期2017-03-10
- 薄壁深溝球軸承套圈端面和外徑磨削的難點(diǎn)與改進(jìn)措施
039)薄壁軸承外徑與內(nèi)徑尺寸比一般小于1.143，以滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)要求，適應(yīng)緊湊化設(shè)計(jì)[1-2]。近年來(lái)，高精度薄壁軸承需求量越來(lái)越大，應(yīng)用越來(lái)越廣泛。根據(jù)不同主機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，可采用不同系列的標(biāo)準(zhǔn)或非標(biāo)尺寸薄壁軸承，如Kaydon公司已將其薄壁類(lèi)軸承系列化，且全部為英制尺寸，軸承橫截面大部分為等截面。薄壁軸承由于套圈壁厚較小，各加工工序中都易造成套圈的變形，特別是套圈端面、外徑面的磨削精度難以保證，因此，以薄壁深溝球軸承為例，分析磨削難點(diǎn)，并提出了具體改進(jìn)措施
軸承 2016年10期2016-07-26
- 刀桿外徑對(duì)熱縮刀桿與刀具配合的力學(xué)特性影響分析
411105刀桿外徑對(duì)熱縮刀桿與刀具配合的力學(xué)特性影響分析劉博周后明 周友行張高峰彭銳濤湘潭大學(xué)，湘潭， 411105摘要：為探究刀桿外徑對(duì)熱縮刀桿與刀具配合的力學(xué)特性的影響，對(duì)熱縮刀桿與刀具配合模型進(jìn)行理論研究，利用有限元軟件ANSYS對(duì)靜態(tài)、徑向力作用下及感應(yīng)加熱情況下的不同刀桿外徑的熱縮刀桿與刀具配合等效應(yīng)力、接觸壓力、熱變形及熱應(yīng)力等力學(xué)特性進(jìn)行對(duì)比分析。結(jié)果表明，隨著刀桿外徑的增大，熱縮刀桿與刀具配合的總的接觸壓力、最大等效應(yīng)力及熱應(yīng)力增大，配合
中國(guó)機(jī)械工程 2016年4期2016-06-23
- 高精度柔性球軸承外徑面研磨工藝分析
圈壁厚系數(shù)(外圈外徑尺寸與外溝徑尺寸之比D/De、內(nèi)圈內(nèi)溝徑尺寸與內(nèi)徑尺寸之比di/d)K≤1.14 時(shí)，應(yīng)當(dāng)采取特殊手段對(duì)軸承套圈進(jìn)行保護(hù)性加工。其中，軸承根據(jù)壁厚系數(shù)不同又具體分為薄壁軸承和柔性軸承，1.04柔性球軸承通常用在諧波發(fā)生器機(jī)構(gòu)中(圖1)，該機(jī)構(gòu)的基本組成部件有剛輪、柔輪、柔性軸承和波發(fā)生器。其中，波發(fā)生器是一橢圓形凸輪，當(dāng)凸輪嵌入柔性軸承內(nèi)孔后，整個(gè)軸承也變?yōu)闄E圓形；柔性軸承外圈上裝柔輪。在波發(fā)生器作用下，柔性軸承受雙向載荷作用在柔輪內(nèi)旋
軸承 2015年8期2015-07-26
- 離心鑄造坯和鍛坯生產(chǎn)L80－13Cr石油管的對(duì)比分析
幾何尺寸的測(cè)量，外徑和壁厚均采用游標(biāo)卡尺及壁厚測(cè)量?jī)x進(jìn)行檢測(cè)。2．3 試驗(yàn)方法2．3．1 試驗(yàn)主要參數(shù)試驗(yàn)采用4 支離心坯和9 支鍛坯，經(jīng)過(guò)加工后在長(zhǎng)城特鋼的3150 t 擠壓機(jī)上進(jìn)行擠壓試驗(yàn)。試驗(yàn)主要參數(shù)見(jiàn)表2。表2 試驗(yàn)主要參數(shù)2．3．2 試驗(yàn)主要工藝路線(xiàn)試驗(yàn)用的4 支離心坯在新興鑄管公司的離心車(chē)間進(jìn)行澆鑄成型，經(jīng)加工后運(yùn)到長(zhǎng)城特鋼;而9 支鍛坯是在長(zhǎng)鋼冶煉和鍛造車(chē)間制造，后在長(zhǎng)城特鋼的擠壓車(chē)間剝皮。試驗(yàn)主要工藝路線(xiàn)如下:離心坯→環(huán)形爐預(yù)熱→感應(yīng)爐加熱
河南冶金 2014年2期2014-12-22
- 淺談變頻電纜3+3結(jié)構(gòu)成纜外徑的計(jì)算
纜3+3結(jié)構(gòu)成纜外徑的計(jì)算王海嶺， 張紅艷（安徽龍庵電纜集團(tuán)有限公司，安徽無(wú)為238300）變頻電纜3+3結(jié)構(gòu)，比四芯電纜具有更穩(wěn)定的傳輸性能，然而其接地線(xiàn)根據(jù)用戶(hù)的實(shí)際應(yīng)用要求選用的規(guī)格大小不一，大小不一的接地線(xiàn)芯截面需要選用不同的成纜外徑計(jì)算公式，實(shí)際工作中無(wú)法根據(jù)其截面大小快速準(zhǔn)確地判斷出選用什么公式進(jìn)行計(jì)算，并且電纜成纜外徑比較難求。為了方便計(jì)算，從幾何方面進(jìn)行了推導(dǎo)，快速準(zhǔn)確地找到了其計(jì)算方法。變頻電纜；3+3結(jié)構(gòu)；絕緣線(xiàn)芯；數(shù)學(xué)幾何；纜芯直徑0
電線(xiàn)電纜 2014年5期2014-07-02
- 海城市材料價(jià)格補(bǔ)充信息
.3×2.75(外徑×壁厚) 1.26kg/m m 6.60 2 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN20 26.8×2.75(外徑×壁厚) 1.63kg/m m 8.10 3 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN25 33.5×3.25(外徑×壁厚) 2.42kg/m m 12.60 4 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN32 42.3×3.25(外徑×壁厚) 3.13kg/m m 14.00 5 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN40 48×3.5(外徑×壁厚) 3.84kg/m
建筑與預(yù)算 2014年3期2014-04-11
- 海城市材料價(jià)格補(bǔ)充信息
.3×2.75(外徑×壁厚) 1.26kg/m m 6.60 2 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN20 26.8×2.75(外徑×壁厚) 1.63kg/m m 8.10 3 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN25 33.5×3.25(外徑×壁厚) 2.42kg/m m 12.60 4 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN32 42.3×3.25(外徑×壁厚) 3.13kg/m m 14.00 5 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN40 48×3.5(外徑×壁厚) 3.84kg/m
建筑與預(yù)算 2014年6期2014-04-09
- u 敷設(shè)線(xiàn)纜用材料
24083的材料外徑Ф16；沈陽(yáng)市序號(hào)24076～24082的材料壁厚依次為1.0、1.1、1.3、1.5、1.9、2.2、2.7；沈陽(yáng)市序號(hào)24082、24089的材料外徑Ф63；沈陽(yáng)市序號(hào)24083～24089的材料壁厚依次為1.0、1.1、1.3、1.5、1.9、2.2、2.7；鞍 山 撫 順 本 溪 丹 東 錦 州 營(yíng) 口 阜 新 遼 陽(yáng) 鐵 嶺 朝 陽(yáng) 盤(pán) 錦 葫蘆島 綏 中11.50 11.50 11.80 11.00 11.00 11.00
建筑與預(yù)算 2014年10期2014-04-09
- 大型繞組外徑測(cè)量裝置
測(cè)量和檢驗(yàn)，因其外徑大，變換范圍廣，常規(guī)量具無(wú)法滿(mǎn)足使用要求，從而對(duì)變壓器制造過(guò)程中相關(guān)數(shù)據(jù)的控制和檢測(cè)帶來(lái)影響。研制一種快速、準(zhǔn)確的圓形外徑測(cè)量工具，可大大提高變壓器制造過(guò)程中相關(guān)工序數(shù)據(jù)測(cè)量的準(zhǔn)確性和高效性，對(duì)提高檢測(cè)效率，保證產(chǎn)品質(zhì)量，以及變壓器制造過(guò)程質(zhì)量控制、數(shù)據(jù)分析、故障排除等有非常積極的意義。2 設(shè)計(jì)思路與結(jié)構(gòu)原理本測(cè)量裝置是在直線(xiàn)測(cè)量和圓形周長(zhǎng)測(cè)量的基礎(chǔ)上，經(jīng)過(guò)改進(jìn)和提高，將兩種測(cè)量原理合二為一，結(jié)合在一種裝置上，從而快速準(zhǔn)確地得到所需要的
山東工業(yè)技術(shù) 2013年12期2013-11-30
- 鼻道擴(kuò)充器的制作和應(yīng)用
前緩擴(kuò)充部(3)外徑由前段(2)的外徑逐步增加至擴(kuò)充部(4)的外徑；后緩擴(kuò)充部(5)外徑由擴(kuò)充部(4)的外徑逐步降低至后段⑺的外徑；后段(6)的尾部接連結(jié)座(7)。圖1 鼻道擴(kuò)充器示意圖鼻道擴(kuò)充器，前段(2)長(zhǎng)20 mm，外徑7 mm，與前緩擴(kuò)充部(3)之間的夾角是150o；前緩擴(kuò)充部(3)長(zhǎng)25 mm，外徑由前段(2)的外徑7 mm逐步擴(kuò)大至擴(kuò)充部(4)的外徑9.55 mm；擴(kuò)充部(4)長(zhǎng)30 mm，外徑9.55mm；后緩擴(kuò)充部(5)長(zhǎng)25 mm，外徑由
中國(guó)醫(yī)療器械雜志 2012年3期2012-01-26
- 拖拉機(jī)氣制動(dòng)閥失靈的原因及解決方法
桿由塑料制成，其外徑、長(zhǎng)度往往易受熱脹冷縮的影響而改變，導(dǎo)致氣制動(dòng)閥失靈。一、失靈的原因：當(dāng)挺桿外徑變大時(shí)，就會(huì)在氣制動(dòng)閥殼體內(nèi)產(chǎn)生卡滯故障，使閥體合件打不開(kāi)、不進(jìn)氣、不放氣，或在開(kāi)啟位置不回位，不充氣、無(wú)氣壓；當(dāng)挺桿長(zhǎng)度變短時(shí)，使閥體合件打不開(kāi)、不進(jìn)氣、不放氣。二、解決方法：當(dāng)挺桿外徑變大、長(zhǎng)度變長(zhǎng)時(shí)，可用細(xì)砂紙輕輕打磨后裝復(fù)拉動(dòng)試驗(yàn)，直至符合要求為止；當(dāng)挺桿變短時(shí)，在挺桿頭與閥體合件之間選墊厚度1-2mm、外徑為18mm左右的普通平墊片1-2個(gè)即可。當(dāng)
山東農(nóng)機(jī)化 2011年1期2011-08-15
- 電磁無(wú)心夾具定位面變化對(duì)定程磨削尺寸的影響
調(diào)整過(guò)程中大擋邊外徑D1變——定位面尺寸為D變時(shí)，未磨削外徑尺寸(與D1正相等)D1實(shí)——磨削過(guò)程中大擋邊外徑直徑d正——調(diào)整過(guò)程中的內(nèi)徑d變——定位面尺寸為D變時(shí)，未磨削內(nèi)孔尺寸(與d正相等)d實(shí)——磨削過(guò)程中的內(nèi)徑f——定位面尺寸變化對(duì)磨削面尺寸的影響量(外徑影響量f1,內(nèi)孔影響量f2)R砂——砂輪半徑OJ——初始定位面尺寸工件中心與砂輪中心的距離OO′——定位面尺寸由D初變?yōu)镈變時(shí)，工件中心在電磁無(wú)心夾具上移動(dòng)的距離MP——定位面尺寸為D變時(shí)，實(shí)際定
軸承 2011年9期2011-07-25
- 軸承雙端面磨削精度淺析
削方式會(huì)對(duì)套圈的外徑（內(nèi)外徑）表面母線(xiàn)相對(duì)端面的傾斜度變動(dòng)量造成一定影響。而軸承套圈的端面和外徑是主要定位基準(zhǔn)面，如果外徑（內(nèi)外徑）表面母線(xiàn)對(duì)端面的傾斜度沒(méi)有控制在一定范圍內(nèi)，那么對(duì)后工序加工精度有很大影響，產(chǎn)品質(zhì)量難以保證，同時(shí)還會(huì)破壞非磨削表面的位置精度，造成軸承裝配后成品質(zhì)量下降。針對(duì)這些問(wèn)題，提出了改進(jìn)措施。因?yàn)殡p端面的磨加工是熱處理后的第一道工序，外徑（內(nèi)外徑）還沒(méi)有磨削，所以在磨加工技術(shù)條件中沒(méi)有要求檢驗(yàn)套圈外徑(內(nèi)外徑)表面母線(xiàn)對(duì)端面的傾斜度
哈爾濱軸承 2010年4期2010-10-11
- 雙外徑浪形保持架加工工藝
0001)1 雙外徑浪形保持架結(jié)構(gòu)深溝球軸承是應(yīng)用范圍最廣泛的軸承類(lèi)型之一，其所用的浪形保持架具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易加工，易裝配，成本低等優(yōu)點(diǎn)。在原浪形保持架的基礎(chǔ)上開(kāi)發(fā)出一種新結(jié)構(gòu)的深溝球軸承用保持架——雙外徑浪形保持架，其有無(wú)爪浪形保持架和帶爪浪形保持架2種形式。此種結(jié)構(gòu)保持架無(wú)裝釘孔，是用爪代替鉚釘完成對(duì)軸承的組裝，使用于小型及微型軸承。其除具有常規(guī)浪形保持架的優(yōu)點(diǎn)外，還具有結(jié)構(gòu)緊湊，包角大，徑向游隙小，精度高，剛性好等優(yōu)點(diǎn)。以7000101K深溝球軸承為
軸承 2010年8期2010-07-27
- 輕系列軸承外圈密封槽車(chē)加工變形的改進(jìn)措施
工密封槽工序后，外徑出現(xiàn)脹大現(xiàn)象，如圖2所示，經(jīng)分析是由于106105密封槽車(chē)加工后壁厚較小，徑向厚度僅為1.45 mm，在較大徑向切削力作用下，外徑脹大0.45 mm左右。采取減少進(jìn)給量、降低主軸轉(zhuǎn)速等措施，外徑脹大雖有所減小，但仍達(dá)不到脹大量不超過(guò)0.05 mm的工藝要求。圖1 160105/01車(chē)工圖2 采取措施原車(chē)加工160105外圈密封槽脹大情況如圖2所示，現(xiàn)行工藝考慮到車(chē)加工時(shí)要便于安裝和拆卸套圈，規(guī)定外卡胎卡持套圈端面尺寸的2/3左右。如果改
軸承 2010年10期2010-07-27
- 第1代轎車(chē)輪轂軸承外徑面配合過(guò)盈量選取
加速度B——軸承外徑面和轉(zhuǎn)向節(jié)座孔間的配合長(zhǎng)度，mmD——軸承外徑，mmDh——轉(zhuǎn)向節(jié)外徑，mmE——外圈溝道直徑，mmE1——彈性模量(對(duì)于軸承鋼，一般取E1=207 GPa)F——靜摩擦力，NFy——軸承承受的側(cè)向力，Nf——靜摩擦系數(shù)，f=0.125Δf——過(guò)盈量(轉(zhuǎn)向節(jié)座孔和軸承外徑面之間或輪轂軸和軸承內(nèi)徑面之間)，mmg——重力加速度，m/s2H——汽車(chē)質(zhì)心高，mmPf——配合壓力T——輪距，mmW——滿(mǎn)載后前軸或后軸的質(zhì)量，kg1 第1代輪轂軸
軸承 2010年5期2010-07-26
- 再談《鍋爐鍋筒制造技術(shù)條件》中第4條制造和裝配公差
偏差時(shí)，其兩端的外徑及外周長(zhǎng)之差，有時(shí)就不止8mm和8πmm了。如果將它們組裝起來(lái)，筒體和筒體或筒體和封頭對(duì)接時(shí)，其邊緣的對(duì)接偏差就較難控制了,但這還不是最難控制的，最難的要算鍋筒管孔劃線(xiàn)了?！稐l件》4.1.1條中規(guī)定：對(duì)接接頭邊緣偏差應(yīng)符合JB/T1613《鍋爐受壓元件焊接技術(shù)條件》的要求。筒體和筒體或筒體和封頭對(duì)接時(shí)，為保證其邊緣偏差符合4.1條的規(guī)定，經(jīng)常進(jìn)行選配。如何進(jìn)行選配？批量制造可以選配，單臺(tái)制造如何處理？大家知道：選配時(shí)，我們一般都是把直徑
海峽科學(xué) 2010年9期2010-01-07