絕熱層纏繞成型糾偏方法與控制研究

肖揚(yáng) 侯增選 嚴(yán)文聰 張偉超 邱傳森

摘要：研究了固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層纏繞成型過(guò)程中膠帶跑偏問(wèn)題，設(shè)計(jì)了相應(yīng)的糾偏控制方法。首先分析了纏繞成型過(guò)程中膠帶跑偏的原因，提出了相應(yīng)的糾偏方案和控制系統(tǒng)。分析了控制系統(tǒng)的硬件組成，并結(jié)合糾偏方案建立了完整的糾偏控制系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型?；谠撃Ｐ驮O(shè)計(jì)了電流環(huán)、轉(zhuǎn)速環(huán)和整體位置環(huán)的三閉環(huán)糾偏控制策略并進(jìn)行了仿真驗(yàn)證。其中電機(jī)內(nèi)的電流環(huán)和轉(zhuǎn)速環(huán)采用 PI 控制;在內(nèi)環(huán)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上，整體位置環(huán)采用模糊自整定 PID 控制，通過(guò)設(shè)計(jì)算法動(dòng)態(tài)調(diào)整 PID 參數(shù)。Simulink仿真結(jié)果表明，電流環(huán)能夠?qū)⒊{(diào)抑制在4.61%，轉(zhuǎn)速環(huán)調(diào)節(jié)時(shí)間短（0.015 s），兩環(huán)的動(dòng)態(tài)性能良好，且無(wú)穩(wěn)態(tài)誤差。通過(guò)與 PID控制對(duì)比，模糊自整定 PID控制的響應(yīng)曲線抑制超調(diào)能力明顯（3.00%），調(diào)節(jié)速度快（0.367 s），且曲線過(guò)渡光滑，這表明糾偏效果要優(yōu)于 PID 控制。關(guān)鍵詞：絕熱層;纏繞成型;糾偏方案;控制系統(tǒng);PI ;模糊自整定 PID

中圖分類號(hào)：TB3???????????? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1009-9492（2021）12-0045-05????????????????????????? 開放科學(xué)（資源服務(wù)）標(biāo)識(shí)碼（OSID）：

Research on Rectification Control Method of Winding Molding of Heat Insulation

Xiao Yang1，Hou Zengxuan1※，Yan Wencong2，Zhang Weichao1，Qiu Chuansen1

（1.School of Mechanical Engineering， Dalian University of Technology， Dalian， Liaoning 116024， China;

2.Xi′an Aerospace Composites Research Institute， Xi′an 710025， China）

Abstract： A corresponding rectification control method was designed for the problem of the deviation of the tape position during the winding molding of heat insulation of solid rocket motor. First， the reasons for the deviation of the tape during the winding molding were analyzed， and the rectification scheme and control system were proposed. The hardware composition of the control system was analyzed， and a complete mathematical model of the rectification control system was established based on the rectification scheme. Based on the model， a three-closed loop rectification control strategy including current loop， speed loop and overall position loop was designed and verified by simulation. The current loop and speed loop in the motor adopted PI control to realize steady-state errors adjustment， based on the inner loop design， the overall position loop adopted Fuzzy self-tuning PID control， and the PID parameters were dynamically adjusted through the design algorithm. Simulink results show that the current loop can suppress the overshoot to 4.61%， the speed loop adjustment time is short （0.015 s） ， the dynamic performance of the two loops is good， and there is no steady-state error. Compared with PID control， the response curve of Fuzzy self-tuning PID control has obvious overshooting ability （3.00%） ， fast adjustment speed （0.367 s） ， and smooth curve transition， whichshows that the rectification effect is better than PID control.

Key words： heat insulation; winding molding; rectification scheme; control system; PI; Fuzzy self-tuning PID

0 引言

固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)是一種性能優(yōu)越的火箭動(dòng)力裝置，為了保證發(fā)動(dòng)機(jī)殼體在運(yùn)行過(guò)程中的穩(wěn)定性，需要在殼體內(nèi)襯一層絕熱層，用于隔離固體燃料和殼體，因此絕熱層的成型質(zhì)量非常重要。目前國(guó)內(nèi)主要采用人工貼片的方法實(shí)現(xiàn)絕熱層成型，勞動(dòng)強(qiáng)度大、效率低、且成型質(zhì)量穩(wěn)定性差，因此急需開展絕熱層纏繞成型工藝的研究[1]。

在纏繞成型過(guò)程中，膠帶需要按照預(yù)定軌跡由壓輥纏繞到芯模表面，但在實(shí)際運(yùn)行當(dāng)中，受各類干擾因素的影響，膠帶不可避免地會(huì)發(fā)生跑偏[2]。膠帶跑偏會(huì)使絕熱層局部材料堆疊或漏縫，降低絕熱層成型質(zhì)量;跑偏嚴(yán)重時(shí)，膠帶可能脫離壓輥，逼停纏繞過(guò)程。因此在纏繞過(guò)程中必須進(jìn)行纏繞膠帶糾偏，保證膠帶纏繞位置準(zhǔn)確。王志輝等[3]針對(duì)殼體纖維纏繞提出了模糊 PID 復(fù)合控制方案，但并未進(jìn)行詳細(xì)的方案設(shè)計(jì)與驗(yàn)證。楊開平等[4]針對(duì)復(fù)合材料纏繞工藝，在建?；A(chǔ)上對(duì)糾偏控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性進(jìn)行分析并設(shè)計(jì)了智能算法，但其仿真模型過(guò)于簡(jiǎn)化，可靠性不高。何曉東等[5]針對(duì)復(fù)合材料纏繞過(guò)程，分析了雙輥糾偏的傳動(dòng)特性，并與 PID 控制對(duì)比驗(yàn)證了模糊糾偏策略的優(yōu)越性，但是其糾偏動(dòng)作緩慢，時(shí)間過(guò)長(zhǎng)。

本文首先分析絕熱層纏繞過(guò)程中膠帶跑偏的原因，并進(jìn)行了糾偏方案的設(shè)計(jì)。其次建立了完整的糾偏控制系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型，并基于電機(jī)模型設(shè)計(jì)了雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的 PI 控制。最后基于整體模型設(shè)計(jì)了模糊自整定 PID 控制策略，利用模糊算法調(diào)整 PID 參數(shù)，并進(jìn)行了 Simu? link仿真驗(yàn)證。

1 纏繞膠帶跑偏原因分析

如圖1所示，當(dāng)采用環(huán)向纏繞方法時(shí)，纏繞壓輥需旋轉(zhuǎn)給定纏繞角，纏繞壓輥對(duì)膠帶產(chǎn)生一個(gè)橫向作用分力，從而導(dǎo)致膠帶橫向跑偏趨勢(shì)。

除壓輥?zhàn)藨B(tài)影響外，膠帶在運(yùn)行過(guò)程中同樣會(huì)受到膠帶斷面不均勻、導(dǎo)向輥的幾何形狀及安裝誤差、膠帶盤不規(guī)則和自動(dòng)化纏繞過(guò)程中膠帶運(yùn)動(dòng)、振動(dòng)等跑偏因素的影響[6]。因此，在固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層纏繞成型過(guò)程中必須對(duì)膠帶跑偏趨勢(shì)進(jìn)行抑制，并對(duì)跑偏膠帶進(jìn)行糾偏。

2 糾偏方案設(shè)計(jì)

糾偏方案如圖2所示，糾偏輥安裝在纏繞壓輥上方。第一步，纏繞開始時(shí)，纏繞壓輥旋轉(zhuǎn)給定的纏繞角，為抑制膠帶跑偏趨勢(shì)，在纏繞壓輥旋轉(zhuǎn)給定的纏繞角時(shí)，同步控制糾偏輥反方向旋轉(zhuǎn)相應(yīng)角度。第二步，其他原因引起的膠帶跑偏，通過(guò)紅外傳感器實(shí)時(shí)檢測(cè)膠帶偏移情況，計(jì)算膠帶位置偏差信息，在原有糾偏角度基礎(chǔ)上對(duì)糾偏輥旋轉(zhuǎn)角度進(jìn)行微調(diào)，保證膠帶纏繞位置。微調(diào)過(guò)程由自動(dòng)糾偏控制系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)。

如圖3所示，自動(dòng)控制糾偏系統(tǒng)由傳感器、控制器、電機(jī)和傳動(dòng)機(jī)構(gòu)組成。在本控制系統(tǒng)中，選擇利用 RLK-168紅外傳感器檢測(cè)膠帶位置，該傳感器采用入射式結(jié)構(gòu)，占用空間小，適用于空間局促的纏繞頭部?？刂破鬟x擇 STM32單片機(jī)，作為自動(dòng)糾偏控制系統(tǒng)的核心，實(shí)現(xiàn)信號(hào)的處理和傳遞。直流電機(jī)具啟動(dòng)性能良好、大范圍內(nèi)調(diào)速平滑、可靠性高且易于控制的優(yōu)點(diǎn)，適用于動(dòng)作頻繁，跟隨性能要求高的糾偏控制，因此選擇利用直流電機(jī)和蝸輪蝸桿組成傳動(dòng)機(jī)構(gòu)[7]。

3 糾偏控制系統(tǒng)模型

糾偏控制系統(tǒng)的原理如圖4所示，利用紅外傳感器實(shí)時(shí)檢測(cè)膠帶實(shí)際位置，并與基準(zhǔn)位置比較，當(dāng)檢測(cè)到偏移量超過(guò)允許范圍時(shí)，單片機(jī)輸出控制指令驅(qū)動(dòng)直流電機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)，帶動(dòng)蝸輪蝸桿和糾偏輥，令膠帶位置回正，構(gòu)成閉環(huán)位置控制系統(tǒng)[8]。

根據(jù)糾偏原理，為了保證糾偏控制系統(tǒng)的性能，既需要保證糾偏各環(huán)節(jié)的精度足夠高，也需要糾偏控制算法的性能夠優(yōu)良。因此需要針對(duì)糾偏過(guò)程設(shè)計(jì)相應(yīng)的控制算法。驗(yàn)證糾偏算法的功能性，首先需要建立糾偏控制整體的數(shù)學(xué)模型。數(shù)學(xué)模型的主要環(huán)節(jié)包括傳感器、直流電機(jī)、蝸輪蝸桿和糾偏輥。

（1） 傳感器

RLK-168紅外傳感器，結(jié)構(gòu)緊湊且靈敏度高。采用邊緣檢測(cè)的測(cè)量方式，傳感器安裝方向垂直于膠帶運(yùn)行方向，這樣檢測(cè)到的跑偏量與輸出模擬電壓量呈正比，可得該環(huán)節(jié)的傳遞函數(shù)為：

（2） 直流電機(jī)

直流電機(jī)采用 PWM 變換器，通過(guò)改變占空比進(jìn)行調(diào)壓調(diào)速，PWM 輸出平均電壓與單片機(jī)的輸出電壓呈正比，且其響應(yīng)延遲時(shí)間不超過(guò)一個(gè)開關(guān)周期[9]，由此可得：

直流電機(jī)電壓驅(qū)動(dòng)回路的方程為：

經(jīng)過(guò)拉普拉斯變換可得：

式中： Tl = L/R ，為電機(jī)驅(qū)動(dòng)回路的電氣時(shí)間常數(shù)。

又根據(jù)轉(zhuǎn)矩平衡方程，可得電磁轉(zhuǎn)矩與電驅(qū)電流成正比：

同理可得負(fù)載轉(zhuǎn)矩與對(duì)應(yīng)電流的轉(zhuǎn)矩計(jì)算公式為：

輸出轉(zhuǎn)矩與電機(jī)轉(zhuǎn)速間的關(guān)系為：

又根據(jù)電磁感應(yīng)定律：

綜合式（5）～ （8） 并進(jìn)行拉氏變換后可得電流與電感之間的關(guān)系式為：

結(jié)合式（4）、（8） 和（9） 可得直流電機(jī)的動(dòng)態(tài)模型如圖5所示。

選用直流電機(jī)相關(guān)參數(shù)如表1所示。

（3） 蝸輪蝸桿

傳動(dòng)機(jī)構(gòu)采用蝸輪蝸桿，其輸入轉(zhuǎn)速與輸出轉(zhuǎn)速之間的比值為傳動(dòng)比，而輸出轉(zhuǎn)角與輸出轉(zhuǎn)速之間為積分關(guān)系，因此可得輸入轉(zhuǎn)速與輸出轉(zhuǎn)角之間的模型為：

（4） 糾偏輥

由于糾偏輥轉(zhuǎn)動(dòng)角度很小，在小范圍內(nèi)可將糾偏輥轉(zhuǎn)動(dòng)角度與糾偏量近似為比例關(guān)系，即 y = l sin θ≈lθ，由此可得糾偏輥與轉(zhuǎn)動(dòng)角度之間的動(dòng)態(tài)模型為：

Simulink 是 Matlab 內(nèi)的可視化仿真工具，具有豐富強(qiáng)大的模塊庫(kù)，因此非常適用于動(dòng)態(tài)系統(tǒng)的建模和仿真[10]。因此，選擇在 Smimulik中建立數(shù)學(xué)模型并進(jìn)行相應(yīng)的算法驗(yàn)證。根據(jù)上述分析后可建立未加控制的被控對(duì)象模型如圖6所示。根據(jù)圖中各環(huán)節(jié)公式可以看出，糾偏系統(tǒng)本身包含多個(gè)積分和慣性環(huán)節(jié)，在不加控制器的情況下，輸出會(huì)非常不穩(wěn)定。接下來(lái)根據(jù)該模型設(shè)計(jì)相應(yīng)的算法并進(jìn)行仿真驗(yàn)證。

由于跑偏信號(hào)的復(fù)雜多變，參數(shù)固定的 PID 控制并不能取得理想的控制效果。如果能夠通過(guò)模糊算法實(shí)時(shí)調(diào)整 PID 參數(shù)，可達(dá)到更佳的控制效果。因此選擇利用模糊自整定 PID 策略控制自動(dòng)糾偏系統(tǒng)。而電機(jī)內(nèi)環(huán)（電流環(huán)和速度環(huán)）利用 PI 算法進(jìn)行整定，保證輸出轉(zhuǎn)速的穩(wěn)定。三環(huán)調(diào)整順序由內(nèi)而外，依次為電流環(huán)、速度環(huán)和整體位置環(huán)[11]。

4 糾偏控制策略仿真

4.1 內(nèi)環(huán)控制

利用PI算法設(shè)計(jì)電流環(huán)和轉(zhuǎn)速環(huán)，調(diào)整電流環(huán)，能夠抑制電流超調(diào)量，提高控制電流的穩(wěn)定性，在電流環(huán)的基礎(chǔ)上調(diào)整轉(zhuǎn)速環(huán)，可以提高轉(zhuǎn)速響應(yīng)速度，實(shí)現(xiàn)無(wú)靜差調(diào)速[12]。根據(jù)工程整定方法，可得如圖7所示電機(jī)閉環(huán)系統(tǒng)。

其中電流環(huán)ACR和轉(zhuǎn)速環(huán)ASR調(diào)節(jié)器的算法公式為：

將圖7中所示雙閉環(huán)直流電機(jī)模型封裝成塊并命名為“Motor Function”，便于與其他模塊連接。

分別給入電流環(huán)和轉(zhuǎn)速環(huán)單位階躍信號(hào)，響應(yīng)曲線如圖8～9所示。由于積分環(huán)節(jié)的存在，響應(yīng)曲線均無(wú)穩(wěn)態(tài)誤差。電流環(huán)超調(diào)量為4.61%，穩(wěn)態(tài)值為0.28 A ，進(jìn)入誤差帶1%的調(diào)節(jié)時(shí)間為1.61×10-3 s ，電流環(huán)的 PI 控制對(duì)于超調(diào)的抑制作用明顯，且響應(yīng)速度快，表明電流變化對(duì)輸出轉(zhuǎn)速的干擾小。

如圖9所示，轉(zhuǎn)速環(huán)響應(yīng)曲線的超調(diào)量為38.8%，穩(wěn)態(tài)值為71.43 rad/s ，進(jìn)入誤差帶1%的調(diào)節(jié)時(shí)間 Ts=0.015 s ，無(wú)明顯振蕩，穩(wěn)定性和快速性良好。

4.2 外環(huán)控制

外環(huán)采用模糊自整定 PID 方法進(jìn)行調(diào)整，在已調(diào)試好的 PID 參數(shù)基礎(chǔ)上，根據(jù)跑偏量的實(shí)時(shí)情況進(jìn)行參數(shù)調(diào)整，其數(shù)學(xué)關(guān)系如下：

式中： kp 為實(shí)時(shí)調(diào)整參數(shù); kp0為初始參數(shù);Δkp 為模糊整定輸出值，其余兩式同理。經(jīng)過(guò)參數(shù)整定， kp0 、 ki0和 kd0分別為0.40、0.70和0.02。

在 Matlab內(nèi)調(diào)用“fuzzy”命令打開模糊控制器工具箱，編譯界面如圖10左。考慮到兼顧模糊控制的精確性和運(yùn)算復(fù)雜程度，設(shè)計(jì)以二維變量 e 和 ec 作為輸入， kp 、ki 、kd 的整定量為輸出的兩輸入三輸出控制器[13]。其得到的模糊變量 e 和 ec 分均取值[-1.5， 1.5] mm 和[-15，15]mm/s ，Δkp? 、Δki? 和Δkd? 的變量范圍取[-0.045，0.045]，[-0.3，0.3]，[-0.015，0.015]。取模糊工具箱內(nèi)編譯變量范圍為[-3，3]，則比例和量化因子分別為2、0.2、0.015、0.1和0.005。輸入輸出各變量對(duì)應(yīng)的模糊子集均劃分為{NB ，NM ，NS ，ZE ，PS ，PM ，PB}，隸屬函數(shù)以三角函數(shù)為主，考慮到函數(shù)分布的完備性、一致性和交互性[14]，結(jié)合經(jīng)驗(yàn)可得函數(shù)分布如圖10所示。

在編譯模糊規(guī)則時(shí)，首先應(yīng)依據(jù)如下原則：（1） 當(dāng)偏差 e 偏離穩(wěn)定值很大的時(shí)候，考慮到加快響應(yīng)速度，應(yīng)該選擇較大的 kp ; （2） 當(dāng)偏差 e 和偏差變化量 ec 都為中等的時(shí)候，選擇較小的 kp 和適當(dāng)?shù)?kd? ，減小超調(diào)量;（3）當(dāng)偏差比較小時(shí)，選擇較小的 kp 和較大的 ki ，提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性;（4）如果偏差變化量比較大，那么應(yīng)該減小 kp ，增大Δki 。

基于上述調(diào)整原則，結(jié)合控制經(jīng)驗(yàn)和多次調(diào)試后，整理出如表2～4編譯規(guī)則。

在 Simulink中建立如下PID 控制與模糊 PID 控制模塊并分別封裝并命名為“Fuzzy -pid”和“pid”，分別控制糾偏系統(tǒng)模型，通過(guò)觀測(cè)窗口可得曲線對(duì)比，仿真控制系統(tǒng)如圖11所示。

4.3 仿真結(jié)果對(duì)比

分別對(duì)整體位置環(huán)利用 PID 算法和模糊 PID 算法仿真模型輸入相同的階躍信號(hào)，仿真時(shí)間取2 s ，可得到如圖12所示的響應(yīng)曲線。

根據(jù)響應(yīng)曲線對(duì)比可得， PID 控制下的超調(diào)量為12.7%，調(diào)整時(shí)間為0.584 s ，且有明顯的振蕩過(guò)渡。模糊自整定控制下的超調(diào)量為3.00%，調(diào)整時(shí)間0.367 s，且曲線過(guò)渡光滑，無(wú)振蕩。通過(guò)對(duì)比可以明顯看出，模糊 PID 算法抑制超調(diào)的能力更為優(yōu)秀，調(diào)增時(shí)間更短，且沒(méi)有振蕩，穩(wěn)定性和快速性均優(yōu)于 PID 控制，因此可以認(rèn)為模糊 PID 算法的響應(yīng)態(tài)勢(shì)更為良好，更加適合作為糾偏控制策略。

5 結(jié)束語(yǔ)

本文首先分析了纏繞壓輥?zhàn)藨B(tài)對(duì)于膠帶跑偏的影響，其次設(shè)計(jì)了糾偏方案，保證能夠及時(shí)抑制糾偏趨勢(shì)且實(shí)時(shí)微調(diào)。分析了自動(dòng)糾偏控制系統(tǒng)的原理，并建立了其各環(huán)節(jié)的數(shù)學(xué)模型，最后設(shè)計(jì)了糾偏控制策略，電機(jī)的電流環(huán)和轉(zhuǎn)速環(huán)采用 PI 控制，抑制了電流環(huán)超調(diào)，實(shí)現(xiàn)了電機(jī)無(wú)靜差調(diào)速;糾偏系統(tǒng)采用模糊自整定 PID 控制，Simulink仿真結(jié)果表明，能夠快速穩(wěn)定實(shí)現(xiàn)糾偏動(dòng)作，無(wú)振蕩、超調(diào)小、調(diào)節(jié)速度快。同理，該策略同樣可以供紙張、薄膜等帶材的糾偏控制借鑒。

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第一作者簡(jiǎn)介：肖揚(yáng)（1996-），男，碩士研究生，研究領(lǐng)域?yàn)樽詣?dòng)控制。

※通訊作者簡(jiǎn)介：侯增選（1964-），男，教授，博士生導(dǎo)師，研究領(lǐng)域?yàn)樽詣?dòng)化纏繞成型工藝與裝備研制等。

（編輯：王智圣）