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    鐵礦充填剩余空區(qū)地表建筑建設(shè)適宜性評價方法

    2021-08-11 07:46:16郭文硯陳清通賈新果王志杰
    金屬礦山 2021年7期
    關(guān)鍵詞:變形建筑建設(shè)

    郭文硯 陳清通 賈新果 王志杰

    (1.煤炭科學(xué)技術(shù)研究院有限公司,北京 100013;2.煤炭資源高效開采與潔凈利用國家重點實驗室(煤炭科學(xué)研究總院),北京 100013)

    礦產(chǎn)資源開發(fā)利用造成了大面積土地沉陷,嚴重影響了礦業(yè)城市的經(jīng)濟建設(shè)發(fā)展[1]。隨著城鎮(zhèn)化和現(xiàn)代化建設(shè)進程加快,土地資源日益緊缺,開發(fā)沉陷區(qū)土地作為建設(shè)場地是實現(xiàn)土地利用的有效途徑[2]。目前對于煤礦沉陷區(qū)建設(shè)場地穩(wěn)定性評價研究較多。張俊英[3]研究了建筑荷載對采空區(qū)地基穩(wěn)定性的影響;孫慶先等[4]研究了沉陷區(qū)天然氣管道、光伏建設(shè)穩(wěn)定性評價方法;賈新果[5]研究了老采空區(qū)殘余沉降預(yù)計模型;杜明澤等[6]研究了閉坑礦井場地地下水污染影響;劉洋等[7]研究了基于AHP-模糊評價的鐵礦采空區(qū)失穩(wěn)預(yù)測模型。鐵礦礦體因地質(zhì)條件和開采方法不同于煤礦,其采空區(qū)穩(wěn)定性分析和地表變形存在一定的差異,不同學(xué)者也進行了相關(guān)研究[8-10]。但對于鐵礦采空區(qū)地表建筑建設(shè)適宜性評價的案例相對較少。

    張馬屯鐵礦位于濟南市歷城區(qū),1977年投產(chǎn),2017年8月關(guān)閉。由于濟南園區(qū)建設(shè),部分規(guī)劃用地位于張馬屯鐵礦采空區(qū)上方(以下簡稱為“建設(shè)場地”)。該礦礦房采空區(qū)數(shù)量多、分布范圍廣、埋深差異大,采空區(qū)進行全尾砂膠結(jié)充填后仍存在剩余空區(qū),使得地面建筑建設(shè)存在安全隱患。本研究通過統(tǒng)計分析、理論分析、經(jīng)驗類比和現(xiàn)場實測,分析剩余空區(qū)頂板穩(wěn)定性,劃分地表不同程度殘余變形區(qū)域,研究建筑物載荷影響深度與覆巖破壞高度的相對關(guān)系,綜合評價地表建筑建設(shè)適宜性,并提出建設(shè)場地建設(shè)安全保障措施,為類似金屬礦山沉陷區(qū)土地建筑復(fù)墾提供借鑒。

    1 采礦地質(zhì)條件與采空區(qū)分布

    張馬屯鐵礦建設(shè)場地下方為第四系土體,厚度為35~55 m,上部為黏性土結(jié)構(gòu),下部為黏性土與砂性土互層,土體工程地質(zhì)性質(zhì)良好。礦體頂、底板巖體以閃長巖和蝕變閃長巖為主,部分為大理巖和石灰?guī)r。主要開采Ⅰ號礦體,采用分段礦房采礦法和全尾砂膠結(jié)充填采空區(qū),礦體厚度為1.52~70.73 m,階段高12 m,礦房長度一般為50 m,礦房與礦柱寬度為16 m。根據(jù)相關(guān)調(diào)查,在-200~-360 m水平上共分布有82個礦房采空區(qū),如圖1所示。由于采空區(qū)充填可能未及時或者受地質(zhì)環(huán)境條件的改變和開采爆破作業(yè)影響,采空區(qū)仍然有剩余空區(qū)與裂隙存在,通過瞬變電磁物探也驗證了存在一定范圍的空區(qū)。本研究統(tǒng)計了礦房采出礦石量、面積、充填量和充填率等參數(shù)(表1),對礦房剩余空區(qū)高度進行了估算,可知采空區(qū)平均剩余空區(qū)高度為4.8 m,大于10 m的礦房有14個,最大為Z3602礦房22.9 m;平均充填率85%,大于85%的有41個,整體充填效果較好。

    根據(jù)采空區(qū)分布,可以將采空區(qū)分為小片采空區(qū)(1~4個礦房)、連片采空區(qū)(5~7個礦房)和上下兩層采空區(qū)3種類型。小片采空區(qū)跨度最大為64 m,剩余最大空區(qū)高度13.2 m(Z2801~Z2803和Z2807);連片采空區(qū)最大跨度為103 m,剩余空區(qū)最大高度22.9 m(Z3361~Z3363和Z3601~Z3603);兩層采空區(qū)間隔最小為8 m(Z3242與Z2761)、最大跨度56 m,下層剩余空區(qū)最大高度19.6 m。連片采空區(qū)和兩層采空區(qū)的穩(wěn)定性相對較差。

    2 采空區(qū)地表建筑建設(shè)適宜性評價

    2.1 剩余空區(qū)頂板穩(wěn)定性分析

    鐵礦采空區(qū)頂板巖體強度相對較高,有一定的穩(wěn)定性,可通過頂板安全厚度計算方法,根據(jù)采空區(qū)形態(tài)、頂板力學(xué)參數(shù)計算頂板穩(wěn)定所需的安全厚度,進而分析空區(qū)穩(wěn)定性[11-12]。

    2.1.1 厚跨比法

    厚跨比法常用于穩(wěn)定圍巖,根據(jù)近似的水平投影跨度和頂部最薄處厚度,以厚跨比大于0.5作為安全厚度評價依據(jù)。則頂板最小安全厚度可按式(1)計算,

    式中,H0為采空區(qū)頂板最小安全厚度,m;L為采空區(qū)跨度,m;K為安全系數(shù),取3。連片采空區(qū)最大跨度取103 m,計算可得最小安全厚度為154.5 m。

    2.1.2 普氏拱理論計算法

    該理論認為采空區(qū)頂板將形成拋物線形的拱帶,空區(qū)上部巖體質(zhì)量由拱承擔(dān)。采用壓力拱和2倍安全系數(shù)來計算頂板安全厚度,公式為

    式中,φ為巖石內(nèi)摩擦角,(°);H為剩余空區(qū)最大高度,m;f為普氏系數(shù),取f=R/ 10;R為巖石的單軸抗壓強度,MPa。采空區(qū)最大跨度取103 m,空區(qū)最大剩余高度取22.9 m,內(nèi)摩擦角取40°,單軸抗壓強度取閃長巖和大理巖濕式條件下的較小值78.5 MPa,計算可得頂板最小安全厚度為15.8 m。

    2.1.3 結(jié)構(gòu)力學(xué)梁理論計算法

    假定采空區(qū)頂板巖體是一個兩端固定的平板梁結(jié)構(gòu),按梁板受彎,以巖層的抗拉強度作為控制指標,安全厚度可按式(3)計算,

    式中,b為頂板單位計算寬度,取1 m;γ為上覆巖體容重,kN/m3;σt為上覆巖體抗拉強度,MPa;P為建筑載荷附加應(yīng)力,kPa,取值為0。巖體抗拉強度可基于Hoek-Brown準則和GSI指標的力學(xué)參數(shù)折算方法來估算[13],公式為:

    式中,σci為巖塊的單軸抗壓強度,MPa;mb、mi、s為巖體的Hoek-Brown常數(shù)。

    頂板巖體以閃長巖為主,根據(jù)巖體質(zhì)量和經(jīng)驗常數(shù),GSI取65,mi取30,mb取 8.595,s取0.097,單軸抗壓強度取78.5 MPa,可得巖體抗拉強度為886 kPa。采空區(qū)跨度取103 m,巖體容重取27 kN/m3,計算可得頂板最小安全厚度為161.6 m。

    2.1.4 空場比法

    假定空區(qū)頂板為一塊嵌固梁板,受均衡連續(xù)載荷作用,當采空區(qū)長度與跨度之比大于2時,頂板最小安全厚度可進行如下計算:

    式中,P1為爆破載荷,kPa,取0。

    代入式(3)中相應(yīng)參數(shù),計算可得頂板最小安全厚度為82.3 m。

    綜合以上4種計算方法,連片采空區(qū)剩余空區(qū)頂板安全厚度計算的較大值為161.6 m,而頂板閃長巖厚度大于190 m,因此剩余空區(qū)頂板相對穩(wěn)定,不會發(fā)生整體塌陷。對于兩層采空區(qū),采空區(qū)跨度為16~56 m,采空區(qū)之間頂板厚度為8~24 m,分析可知兩采空區(qū)之間的頂板穩(wěn)定性較差,可能發(fā)生垮落,但由于存在兩層采空區(qū)的范圍較小,垮落巖體碎脹可充填部分剩余空間。按上述理論方法分析可知,上層采空區(qū)剩余空區(qū)頂板相對穩(wěn)定,也不會發(fā)生整體塌陷。

    2.2 建設(shè)場地地表殘余移動變形計算

    概率積分法具有參數(shù)容易確定、實用性強等優(yōu)點,是地表移動變形計算最常用的方法之一。一般認為,地表殘余移動變形與移動期內(nèi)移動變形規(guī)律一致[5],因此,張馬屯鐵礦剩余空區(qū)地表殘余移動變形可以類比概率積分法計算。根據(jù)礦房尺寸、剩余空洞高度、埋深等條件,沉陷預(yù)計按照最危險情況下所有礦房空洞被垮塌壓實考慮,結(jié)合覆巖巖性、開采時間與房柱式開采方法原理,單個礦房采空區(qū)殘余下沉系數(shù)取0.2,連片采空區(qū)適當增大下沉系數(shù)。根據(jù)移動變形軟件(CESSDG系統(tǒng))計算結(jié)果,地表殘余下沉為0~213 mm,傾斜量為3.4~+2.5 mm/m,水平變形為-3.5~+3.6 mm/m。參考“三下采煤”規(guī)范[14]中磚混結(jié)構(gòu)建筑物損壞等級劃分標準,將地表下沉小于10 mm的區(qū)域劃分為無影響區(qū)(A區(qū)),將水平變形不大于2.0 mm/m或傾斜變形不大于3 mm/m的區(qū)域劃分為輕微變形區(qū)(B區(qū)),將水平變形大于2.0 mm/m且傾斜變形大于3 mm/m的區(qū)域劃分為Ⅱ級輕度損壞變形區(qū)(C區(qū)),則A區(qū)面積占建設(shè)場地8.6%,B區(qū)占75.8%,C區(qū)占15.6%,變形分區(qū)見圖2。因此,建設(shè)場地內(nèi)大部分區(qū)域地表建筑屬于I級輕微損壞變形,少部分區(qū)域受到Ⅱ級輕度損壞變形。

    2.3 覆巖破壞高度與建筑載荷影響深度的關(guān)系

    礦體開采后,頂板一定范圍內(nèi)巖層發(fā)生垮落、斷裂破壞,巖體強度降低,存在裂縫和離層,如果建筑荷載附加應(yīng)力影響到該破壞區(qū)域,將造成巖體進一步變形和沉降,可能導(dǎo)致建筑物地基破壞。礦房開采相比于煤層長壁開采的范圍小,頂板巖體強度好,其覆巖破壞范圍通常小于長壁開采,但考慮部分剩余空區(qū)高度較大,因此鐵礦開采覆巖破壞高度計算可類比“三下采煤”規(guī)范[14]中厚煤層分層開采堅硬頂板條件下的“兩帶”高度經(jīng)驗公式,

    式中,Hli為導(dǎo)水裂縫帶高度,m;∑M為累計采厚,m。

    選取連片采空區(qū)進行計算,平均剩余空洞高度取9.5 m,代入上式中計算并取較大值為102.5 m。

    根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB 50007—2011)[15],存在采空區(qū)時,以地基中建筑載荷附加應(yīng)力等于相應(yīng)位置處地基土層自重應(yīng)力10%時的深度作為載荷影響深度。取擬建建筑物載荷為120、240、360 kPa,單棟建筑平面尺寸為60 m×20 m,第四系土層厚度取40 m,容重取20 kN/m3,基巖層容重取25 kN/m3,基礎(chǔ)埋深為5 m,可計算出不同建筑載荷的影響深度為29、39、44 m(圖3)。

    要保證建設(shè)場地穩(wěn)定性,應(yīng)使建筑載荷附加應(yīng)力不對采空區(qū)破壞巖體產(chǎn)生影響,則采空區(qū)的臨界開采深度(H臨)應(yīng)滿足:

    式中,hz為載荷影響深度,取44 m;a為保護層厚度,取10 m,則臨界開采深度應(yīng)大于156.5 m。

    建設(shè)場地地表標高+35 m、開采標高-200~-360 m、礦房高度小于60 m,則實際采深大于臨界開采深度,因此地表新增360 kPa建筑荷載對采空區(qū)穩(wěn)定性無影響。

    2.4 地面沉降監(jiān)測分析

    張馬屯鐵礦地表布設(shè)有沉降監(jiān)測點,在建設(shè)場地內(nèi)部和附近的部分監(jiān)測點位置見圖1,監(jiān)測時間從2015年2月到2019年10月,測點累計沉降曲線見圖4。可以看出,J5測點最大累計沉降為11 mm,主要由于靠近連片采空區(qū),沉降較大。該礦2017年8月31日停產(chǎn),從2018年5月之后,測點沉降趨于穩(wěn)定。地表整體沉降較小,采空區(qū)穩(wěn)定性較好。

    結(jié)合地表沉降監(jiān)測和移動變形預(yù)計結(jié)果,該區(qū)域地表最大傾斜值為3.4 mm/m??紤]建筑自身荷載作用,根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB 50007—2011)[15]規(guī)定,當多層和高層建筑高度小于24 m時,建筑整體傾斜允許值為4 mm/m,建筑高度為24~60 m時,傾斜允許值為3 mm/m。因此,根據(jù)預(yù)測的地表最大傾斜值,建議該區(qū)域建筑高度限制在36 m以下,不適宜建設(shè)超高層建筑。

    2.5 地表建筑建設(shè)適宜性評價

    綜上分析,采空區(qū)剩余空區(qū)頂板穩(wěn)定,不會發(fā)生大面積塌陷;建設(shè)場地地表75.8%區(qū)域建筑受到I級輕微損壞變形,15.6%區(qū)域受到Ⅱ級輕度損壞變形,危險程度較低;地表新增360 kPa建筑荷載對采空區(qū)穩(wěn)定性無影響;通過地面沉降長期監(jiān)測,地表整體沉降較小,采空區(qū)穩(wěn)定性較好。因此,建設(shè)場地進行一般工程建設(shè)(建筑高度36 m以下)的適宜性較好。

    3 建設(shè)場地安全保障措施

    (1)奧陶紀石灰?guī)r裂隙含水層為礦井主要充水因素,礦區(qū)采取注漿大帷幕對該含水層進行封堵,有效降低了礦井涌水量。但長期滲透使帷幕注漿結(jié)石體受到侵蝕,帷幕失效可能導(dǎo)致礦井涌水量增加,涌水侵蝕會降低礦柱及頂板巖體強度,加速采空區(qū)垮塌,影響采空區(qū)穩(wěn)定性。因此,建設(shè)過程中需進一步排查不良封閉鉆孔,加強對帷幕內(nèi)外水文觀測孔水位及井下涌水量在線監(jiān)測。

    (2)建設(shè)場地不適宜建設(shè)(超)高層建筑,建議該區(qū)域建筑高度不超過36 m,并增加基礎(chǔ)抗變形能力,建議在連片采空區(qū)和剩余空區(qū)高度較大的礦房及短礦柱上方地面增加地表及建筑物沉降觀測點,定期進行觀測。

    (3)對于下方繼續(xù)使用的巷道,應(yīng)加強頂板監(jiān)測及巷道維修保護,若巷道不再繼續(xù)使用,建議對廢棄巷道進行充填支護,避免巷道變形影響采空區(qū)穩(wěn)定。

    4 結(jié) 論

    (1)綜合比較厚跨比、普氏拱理論、結(jié)構(gòu)力學(xué)梁理論和空場比4種頂板安全厚度計算結(jié)果和剩余空區(qū)頂板實際厚度,認為張馬屯鐵礦剩余空區(qū)頂板厚度滿足安全要求,不會發(fā)生整體塌陷。

    (2)通過剩余空區(qū)殘余變形預(yù)計,建設(shè)場地地表75.8%區(qū)域內(nèi)建筑受到I級輕微損壞變形,15.6%區(qū)域內(nèi)建筑受到Ⅱ級輕度損壞變形,危險程度較低?,F(xiàn)場觀測地表5 a累計最大沉降11 mm,剩余空區(qū)穩(wěn)定性較好。

    (3)通過載荷影響深度分析,建設(shè)場地地表新增360 kPa建筑荷載對剩余空區(qū)穩(wěn)定性無影響,場地進行工程建設(shè)(建筑高度36 m以下)的適宜性較好。

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