含緩傾軟弱夾層礦山高邊坡滑動(dòng)面位置與空間形態(tài)反演

胡 斌 劉 楊 常書祥 李 京 賈雅蘭

（1.武漢科技大學(xué)資源與環(huán)境工程學(xué)院，湖北 武漢 430081；2.冶金礦產(chǎn)資源高效利用與造塊湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖北 武漢 430081）

我國中西部與西南地區(qū)大范圍存在含緩傾軟弱夾層（產(chǎn)狀傾角小于25°）的二疊系石灰?guī)r地層［1］。該地層石灰石礦產(chǎn)資源豐富，是我國重要的基礎(chǔ)建材來源。該類軟弱夾層普遍為含碳質(zhì)、粉砂質(zhì)、鈣質(zhì)等礦物成分的薄層泥頁巖，因其力學(xué)強(qiáng)度低、水理性質(zhì)差，常成為邊坡治理中的“薄弱環(huán)節(jié)”，對礦山邊坡穩(wěn)定性產(chǎn)生了嚴(yán)重威脅。確定含緩傾軟弱夾層礦山高邊坡滑動(dòng)面的位置與空間形態(tài)，分析軟弱夾層對礦山高邊坡穩(wěn)定性的影響，對于礦山開采及工程建設(shè)具有十分重要的現(xiàn)實(shí)意義。

目前，對于礦山高邊坡穩(wěn)定性的研究方法主要包括工程地質(zhì)分析法［2-3］、極限平衡法［4-7］、有限元強(qiáng)度折減法［8-11］等。在以極限平衡法和強(qiáng)度折減法為基礎(chǔ)進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)，滑動(dòng)面的確定是其核心問題［12-13］，對于邊坡滑動(dòng)面位置及空間形態(tài)的確定與反演已有許多學(xué)者進(jìn)行了探索。張玉成等［14］基于變模量彈塑性強(qiáng)度折減法，在分析邊坡變形場和應(yīng)力特點(diǎn)、滑動(dòng)面的形成機(jī)理及其特征的基礎(chǔ)上，研究了如何直接通過邊坡變形場和應(yīng)力場確定滑動(dòng)面。孫志彬等［15］利用上限定理與強(qiáng)度折減法提出了一種新的邊坡反分析方法。張奎等［16］基于邊坡巖土體劣化破壞機(jī)理，提出了一種邊坡臨界滑動(dòng)面確定方法。李寧等［17］對邊坡潛在滑動(dòng)面的模擬方法進(jìn)行了研究，提出采用摩擦—接觸型界面單元模擬滑動(dòng)面。高瑋等［18］基于仿生算法，提出了一種任意滑動(dòng)面搜索新方法。張昊等［19］通過理論分析和強(qiáng)度折減法計(jì)算，分析了當(dāng)黏聚力和內(nèi)摩擦角變化時(shí)，邊坡安全系數(shù)和滑動(dòng)面位置的響應(yīng)情況。鄧東平等［20］、李亮等［21］采用簡化Janbu法計(jì)算了邊坡的安全系數(shù)，找到了一種用隨機(jī)角來搜索隨機(jī)滑動(dòng)面的新方法，并將其應(yīng)用于工程案例中。上述分析表明，針對邊坡滑動(dòng)面反演及穩(wěn)定性分析等問題的研究，已經(jīng)取得了一些進(jìn)展。通常，邊坡滑動(dòng)面的確定往往需要采用傳統(tǒng)的工程地質(zhì)鉆探和物探手段，并結(jié)合多種方法進(jìn)行綜合判斷，這樣既耗時(shí)又費(fèi)力，而在現(xiàn)實(shí)的礦山開采及生產(chǎn)過程中，為了不停產(chǎn)，對安全與治理時(shí)間效率的要求較高，常常需要在較短時(shí)間內(nèi)進(jìn)行應(yīng)急處理，因此上述常規(guī)的判斷方法適用性不足。

本研究以四川黃山石灰石礦山高邊坡為例，提出一種以工程地質(zhì)分析法為前提判斷、空間解析幾何法+極限平衡法為計(jì)算分析手段、強(qiáng)度折減法為檢驗(yàn)保證的滑動(dòng)面綜合反演識別確定新方法，判斷了邊坡的滑動(dòng)破壞模式，快速、安全、高效地確定了礦山高邊坡滑動(dòng)面的位置與空間形態(tài)，并驗(yàn)證了所提反演方法的可行性和準(zhǔn)確性，為含緩傾軟弱夾層礦山高邊坡的應(yīng)急治理提供了依據(jù)。

1 工程地質(zhì)概況

四川黃山石灰石礦高邊坡地形如圖1所示，其中發(fā)生破壞的部位最高標(biāo)高為810 m，最低標(biāo)高為685 m，滑坡體相對高差為125 m，底寬度約100 m，頂寬約20 m，該滑坡體面積約2.27萬m2，體積約50萬m3，平均寬度約126 m，變形部分的平面形態(tài)呈“簸箕”狀。由于長期開采，礦區(qū)原始地貌大部分已被改變，多形成梯級采礦邊坡，且由于邊坡發(fā)生滑動(dòng)，其上山公路及開采平臺均受到損壞。頂部810 m滑坡后緣坡體表面覆蓋5～10 m厚的Q4黏土地層，經(jīng)現(xiàn)場勘察可知，后緣呈圓弧狀拉裂面，滑坡前緣位于685 m平臺處，由于長期開采，多有碎石土與雜填土堆積，如圖2至圖4所示。

該地層巖性主要為二疊系下統(tǒng)棲霞組（P1q）和茅口組（P1m）水泥用灰?guī)r，中間夾雜著多層軟弱夾層，主要成分為碳質(zhì)泥頁巖，巖層整體呈現(xiàn)上緩下陡的形態(tài)，屬于順向坡。沿主滑方向，本研究選取典型的I-I′剖面為研究對象，其工程地質(zhì)剖面如圖5所示。由于邊坡發(fā)生滑動(dòng)破壞，導(dǎo)致礦區(qū)上山公路及開采平臺受損，同時(shí)影響了礦山皮帶廊道正常運(yùn)輸，使得開采作業(yè)無法正常進(jìn)行。邊坡處于臨界穩(wěn)定狀態(tài)，在降雨或地震等因素的影響下，隨時(shí)會發(fā)生垮塌，對坡腳下的運(yùn)輸車輛、廠房及工作人員的安全造成了嚴(yán)重威脅，因此，亟需快速處理該滑坡體，排除安全隱患，以保障礦山開采的順利進(jìn)行。

2 滑動(dòng)面反演方法

對于傳統(tǒng)的滑動(dòng)面確定方法，如鉆探法則需要在坡體上打鉆孔，而邊坡處于二次臨界滑動(dòng)狀態(tài)，若受到鉆孔等作業(yè)的擾動(dòng)，易再次發(fā)生滑動(dòng)，對施工人員及坡底建筑安全產(chǎn)生了威脅；物探法（如電阻率法、大地電磁探測法等）同樣需要在危巖體上作業(yè)、布置探頭與測點(diǎn)等，不僅耗時(shí)、耗力、耗費(fèi)，且一旦邊坡受到擾動(dòng)，損失較大。文獻(xiàn)［14-21］所提的滑動(dòng)面確定方法（邊坡裂化滑移面確定法、最大剪應(yīng)力等值線法、極限平衡圓弧搜索法、仿生算法的滑動(dòng)面搜索方法等）多針對土質(zhì)邊坡，滑動(dòng)面形狀多為圓弧狀，未考慮現(xiàn)場實(shí)際的工程地質(zhì)概況，因此對于礦山滑坡現(xiàn)場的適用性不強(qiáng)。

本研究所提的滑動(dòng)面反演方法是工程地質(zhì)分析法、空間解析幾何法、極限平衡法與強(qiáng)度折減法的綜合應(yīng)用。首先采用工程地質(zhì)分析方法判斷出滑坡體的整體破壞方式；其次利用空間解析幾何法確定出前后緣圓弧滑動(dòng)面的位置與幾何形狀，并保證前后緣圓弧滑動(dòng)面與軟弱夾層相切，從而確定出邊坡整體滑動(dòng)面的空間形態(tài)；最后利用極限平衡法試算滑動(dòng)面在不同深度時(shí)邊坡的穩(wěn)定性系數(shù)，取臨界穩(wěn)定系數(shù)Fs≈1.00時(shí)作為目標(biāo)深度的計(jì)算判斷指標(biāo)，從而確定滑動(dòng)面的合理位置，通過強(qiáng)度折減法對滑動(dòng)面反演的初步結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，基于塑性區(qū)貫通及位移突變等失穩(wěn)判據(jù)，判斷初步反演結(jié)果的準(zhǔn)確性，獲得滑動(dòng)面的最終位置及空間形態(tài)。本研究滑動(dòng)面反演流程如圖6所示。

2.1 邊坡滑動(dòng)破壞工程地質(zhì)分析

根據(jù)現(xiàn)場勘察，邊坡在810～685 m位置處發(fā)生整體滑動(dòng)，滑坡后緣位于810 m高程，有大量雜填土與第四系黏土，其破壞方式為張拉破壞；滑坡前緣在685 m平臺處，其破壞方式為水平剪出，由于長期的開采，巖體多為裸露狀態(tài)，在經(jīng)過降雨、爆破等一系列因素的風(fēng)化、剝蝕、堆積后，巖體多呈碎裂狀結(jié)構(gòu)，存在大量的碎石土、崩坡積與殘坡積物，因此，可斷定滑坡體前后緣位置均為圓弧滑動(dòng)破壞，這與現(xiàn)場實(shí)地工程地質(zhì)勘察結(jié)果相印證，如圖7所示。同時(shí)由礦山地質(zhì)資料顯示，該區(qū)域地層存在多條軟弱夾層，并且礦山曾沿軟弱夾層發(fā)生過多次滑動(dòng)破壞，由此可確定此次滑坡體中間滑帶破壞段是沿軟弱夾層發(fā)生層間滑動(dòng)?；诠こ痰刭|(zhì)分析法判定滑坡體整體的破壞方式為前后緣位置發(fā)生圓弧滑動(dòng)破壞，滑坡體中間位置則沿著軟弱夾層發(fā)生層間平面滑動(dòng)。

2.2 后緣圓弧滑動(dòng)面確定

已知后緣圓弧滑動(dòng)面上的兩點(diǎn)A、B（A、B點(diǎn)坐標(biāo)位置由現(xiàn)場踏勘量測確定），對于某假定深度的滑動(dòng)面（與底部軟弱夾層平行），滑動(dòng)面圓弧與其相切，基于空間解析幾何法確定的破壞圓弧的位置及空間形態(tài)如圖8所示。

后緣圓弧滑動(dòng)面解析幾何法原理如圖9所示。

以軟弱夾層所在直線為橫坐標(biāo)，以過A點(diǎn)垂直于軟弱夾層的直線為縱坐標(biāo)建立直角坐標(biāo)系，已知線段AB長為2a，∠AFG=α、∠OGF=β、∠GAB=γ，其中；設(shè)圓弧AB的圓心為O，坐標(biāo)為(x,y)，則通過幾何關(guān)系可知：

（1）在直角三角形OAJ中，由于AJ2+OJ2=OA2，則有：

（2）在直角三角形OED中，由于tanβ=OD/ED，則有：

結(jié)合式（1）、式（2）可得圓心O坐標(biāo)(x,y)為

式中，b=a?sinα-a?tanγ?sinβ；c=tanγ?sinβ；d=a?cosα；k=tanβ。

由計(jì)算結(jié)果可知，經(jīng)過兩點(diǎn)與一條直線相切的圓有兩個(gè)，根據(jù)現(xiàn)場滑坡的滑動(dòng)方向，可排除其中一個(gè)圓，從而確定該滑坡的圓弧滑動(dòng)面。

2.3 前緣圓弧滑動(dòng)面確定

前緣坡體的破壞方式為水平剪出，已知前緣剪出口位置，則圓弧滑動(dòng)面與假定軟弱夾層及水平剪出口都相切，由此確定的前緣圓弧滑動(dòng)面的位置及空間形態(tài)如圖10所示。

前緣圓弧滑動(dòng)面的解析幾何法原理如圖11所示。以剪出點(diǎn)B所在的水平線為橫坐標(biāo)，以圓弧與軟弱夾層的相切點(diǎn)A所在的豎向線為縱坐標(biāo)建立直角坐標(biāo)系，其中軟弱夾層與水平線相交于C點(diǎn)。以C點(diǎn)為圓心，CB長為半徑作圓，與軟弱夾層相交于A點(diǎn)。過B點(diǎn)作水平軸的垂線OB，過A點(diǎn)作AC的垂線OA，OA與OB交于O點(diǎn)。以O(shè)點(diǎn)為圓心、OB長為半徑作圓，則圓O與軟弱夾層AC及水平線都相切，圓弧AB即為前緣圓弧滑動(dòng)面。

對于某一假定深度的軟弱夾層，當(dāng)坡頂與坡底的滑移圓弧確定后，與軟弱夾層相切所組成的滑面即為滑坡體的滑動(dòng)面，如圖12所示。

2.4 滑動(dòng)面深度確定

因邊坡在降雨條件下產(chǎn)生滑動(dòng)，且暫時(shí)處于臨界穩(wěn)定狀態(tài)，所以其穩(wěn)定性系數(shù)Fs必定接近于1.00，利用極限平衡法計(jì)算滑動(dòng)面在不同深度時(shí)邊坡的穩(wěn)定性系數(shù)，當(dāng)Fs接近于1.00時(shí)，即可確定出滑動(dòng)面的深度。

基于Slide軟件，采用極限平衡理論中的M-P法［22］計(jì)算邊坡在降雨工況下的穩(wěn)定性系數(shù)。根據(jù)滑坡體的大小、體積形態(tài)，初步判斷滑坡體厚度約20 m，即滑動(dòng)面深度約20 m。以高程775 m平臺為基準(zhǔn)，選取坡面775 m平臺至滑動(dòng)面的垂直距離分別為17、20、23、26、29 m，分別計(jì)算不同距離下的邊坡穩(wěn)定性系數(shù)，其中邊坡巖土體的物理力學(xué)參數(shù)見表1，其計(jì)算結(jié)果如圖13所示。

由計(jì)算結(jié)果可知：當(dāng)滑動(dòng)面至坡面776 m平臺的垂直距離為17、20、23 m時(shí)，如圖13（a）、圖13（b）及圖13（c）所示，邊坡穩(wěn)定性系數(shù)小于1.00，邊坡已發(fā)生破壞，而實(shí)際邊坡處于臨界狀態(tài)，并未發(fā)生二次滑動(dòng)，因此可排除這3種反演結(jié)果；當(dāng)滑動(dòng)面至坡面776 m平臺的垂直距離為29 m時(shí)，如圖13（e）所示，邊坡穩(wěn)定性系數(shù)大于1.00，此時(shí)邊坡已有一定的安全儲備，與實(shí)際工程地質(zhì)判斷結(jié)果不符，因此可排除；當(dāng)滑動(dòng)面至坡面776 m平臺的垂直距離為26 m時(shí)，邊坡的穩(wěn)定性系數(shù)為1.001，如圖13（d）所示，此時(shí)與臨界狀態(tài)最為接近，因此可確定邊坡滑動(dòng)面的深度為26 m。

本研究滑動(dòng)面位置及空間形態(tài)的初步反演步驟如圖14所示。

（1）基于工程地質(zhì)分析法分析邊坡的破壞模式。根據(jù)工程地質(zhì)勘察，滑坡后緣堆積大量雜填土與第四系黏土，破壞方式為張拉破壞，滑坡前緣為碎石土及殘坡積與崩坡積堆積物，破壞方式為水平剪出，判斷滑坡前后緣部為圓弧滑動(dòng)，礦山邊坡整體以軟弱夾層為底滑面滑動(dòng)，如圖14（a）所示。

（2）基于空間解析幾何法，確定后緣圓弧滑動(dòng)面的位置及形態(tài)。已知后緣拉裂縫上兩點(diǎn)位置，且圓弧滑動(dòng)面與軟弱夾層相切，由此滑動(dòng)面確定的問題可轉(zhuǎn)化為求解過兩點(diǎn)且與一條直線相切的圓的幾何問題，利用解析幾何方法求得后緣滑動(dòng)面的位置及空間形態(tài)，如圖14（b）所示。

（3）基于空間解析幾何法，確定前緣圓弧滑動(dòng)面的位置及形態(tài)。已知前緣剪出口的位置，且前緣破壞方式為水平剪出，圓弧滑動(dòng)面與軟弱夾層相切，根據(jù)幾何原理，可確定出后緣圓弧滑動(dòng)面的位置及空間形態(tài)，如圖14（c）所示。

（4）基于極限平衡法，計(jì)算邊坡穩(wěn)定性系數(shù)，確定滑動(dòng)面的最終深度。因邊坡處于臨界穩(wěn)定狀態(tài)，其穩(wěn)定性系數(shù)接近1.00。對于某一假定深度的滑動(dòng)面（以775 m平臺到軟弱夾層的垂直距離為標(biāo)定），在確定其空間形態(tài)后，通過極限平衡法計(jì)算其穩(wěn)定性系數(shù)，若計(jì)算結(jié)果接近1.00，則可確認(rèn)該深度為滑動(dòng)面的最終深度；若計(jì)算結(jié)果大于或小于1.00，則繼續(xù)試算不同深度(d1,d2,…,di)下的滑動(dòng)面穩(wěn)定性系數(shù)，直至其值接近1.00，如圖14（d）所示。

2.5 反演結(jié)果驗(yàn)證及滑動(dòng)面最終確定

基于上述初步反演方法所得滑動(dòng)面的位置及空間形態(tài)，建立邊坡網(wǎng)絡(luò)模型，利用有限元強(qiáng)度折減法計(jì)算滑動(dòng)面深度在26 m時(shí)邊坡的穩(wěn)定性系數(shù)，驗(yàn)證滑動(dòng)面初步反演結(jié)果，對邊坡的穩(wěn)定性進(jìn)行分析，并確定滑動(dòng)面的最終位置及形態(tài)。

2.5.1 邊坡失穩(wěn)判據(jù)

利用有限元強(qiáng)度折減法求解邊坡穩(wěn)定性問題時(shí)，邊坡是否處于失穩(wěn)狀態(tài)可以參考以下3點(diǎn)進(jìn)行判定［23］：①數(shù)值計(jì)算不收斂；②坡面位移突變；③塑性區(qū)貫通。本研究采用第3種方法作為滑坡面反演結(jié)果驗(yàn)證及穩(wěn)定性分析的依據(jù)，當(dāng)坡體內(nèi)部某位置發(fā)生位移突變時(shí)，并且塑性區(qū)發(fā)生貫通時(shí)，可判斷邊坡發(fā)生破壞，此時(shí)的折減系數(shù)即為邊坡的穩(wěn)定性系數(shù)。

2.5.2 有限元模擬與反演結(jié)果驗(yàn)證

基于有限元ABAQUS軟件建立模型，對該含軟弱夾層礦山高邊坡滑坡體的穩(wěn)定性進(jìn)行分析。為簡化計(jì)算，忽略坡體深部的幾條軟弱夾層，并選取884 m高程處為模型左邊界。將邊坡模型導(dǎo)入ABAQUS中，結(jié)合Mohr-Coulomb模型和線彈性模型來賦予邊坡材料屬性，單元類型選為4節(jié)點(diǎn)平面應(yīng)變單元為主，其中滑動(dòng)面位置網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行加密。對模型左右兩側(cè)水平位移進(jìn)行法向約束，底部位置水平及垂直位移全約束，在滑動(dòng)面上選取4個(gè)位移監(jiān)測點(diǎn)，得到邊坡的網(wǎng)絡(luò)模型，如圖15所示。

基于強(qiáng)度折減法計(jì)算的不同折減系數(shù)下的水平位移如圖16所示。

由圖16可知：隨著折減系數(shù)增大，滑坡體的水平位移逐漸增大，當(dāng)K=0.95時(shí)，坡體的最大位移為0.094 m，此時(shí)相對位移量較小，邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)；當(dāng)K=1.00時(shí)，坡體位移開始增大，邊坡逐步發(fā)生破壞；最終當(dāng)K=1.15時(shí)，坡體最大位移達(dá)到4.586 m，此時(shí)邊坡處于失穩(wěn)狀態(tài)。

4個(gè)監(jiān)測點(diǎn)的位移量與折減系數(shù)的關(guān)系如圖17所示。由該圖可知，折減系數(shù)為1.00時(shí)，4個(gè)監(jiān)測點(diǎn)的位移發(fā)生陡增，可以判斷該邊坡即將發(fā)生滑動(dòng)破壞或處于臨界穩(wěn)定狀態(tài)。因折減系數(shù)為綜合穩(wěn)定性系數(shù)，所以當(dāng)滑動(dòng)面深度為26 m時(shí)，邊坡的穩(wěn)定性系數(shù)Fs=1.00，該結(jié)果與初步反演結(jié)果基本一致，驗(yàn)證了該滑動(dòng)面反演分析的準(zhǔn)確性。

圖18是折減系數(shù)K分別為0.95、1.00、1.05時(shí)邊坡的塑性區(qū)分布情況。分析可知：隨著折減系數(shù)增大，邊坡的塑性區(qū)逐漸擴(kuò)展，塑性應(yīng)變逐漸增大，當(dāng)K=0.95時(shí)，巖土體的物理力學(xué)參數(shù)有所加強(qiáng)，僅滑坡前緣和滑坡中間部位進(jìn)入塑性狀態(tài)；當(dāng)K=1.00時(shí)，塑性區(qū)已擴(kuò)展到滑坡前緣，沿滑動(dòng)面的位置已全部貫通，此時(shí)邊坡處于臨界穩(wěn)定狀態(tài)；當(dāng)K=1.05時(shí)，塑性應(yīng)變進(jìn)一步增大，邊坡處于失穩(wěn)狀態(tài)。因此判斷滑動(dòng)面深度為26 m時(shí)，邊坡的穩(wěn)定性系數(shù)為Fs=1.00，進(jìn)一步驗(yàn)證了本研究反演方法所得結(jié)論。

2.5.3 滑動(dòng)面最終確定

基于滑動(dòng)面初步反演結(jié)果判定及有限元強(qiáng)度折減法驗(yàn)證，確定了滑動(dòng)面的空間形態(tài)是以“前后緣為圓弧，中間位置為層間滑帶”的組合形式呈現(xiàn)，滑動(dòng)面的具體位置在坡面776 m平臺至軟弱夾層垂直距離為26 m的深度位置。

本研究滑動(dòng)面反演方法是工程地質(zhì)法、空間解析幾何法、極限平衡法與極限平橫法的綜合應(yīng)用，其基礎(chǔ)理論簡單易懂，實(shí)際反演過程并不復(fù)雜，可通過各類邊坡穩(wěn)定性分析軟件完成反演，具有簡單、高效的特點(diǎn)；該方法無需在危巖體上布置鉆孔、探頭等設(shè)備，降低了現(xiàn)場施工作業(yè)的風(fēng)險(xiǎn)，節(jié)約了地質(zhì)勘探的經(jīng)濟(jì)、人工、時(shí)間等成本，具有安全、節(jié)能的優(yōu)點(diǎn)，具有較高的工程實(shí)際意義。

3 結(jié) 論

本研究基于工程地質(zhì)分析法、空間解析幾何法、極限平衡法與強(qiáng)度折減法的綜合應(yīng)用，對含有緩傾軟弱夾層礦山高邊坡滑動(dòng)面的位置和空間形態(tài)進(jìn)行了反演分析，并對滑動(dòng)面反演結(jié)果進(jìn)行了驗(yàn)證，獲得了良好的判斷效果，從而提出了一種以工程地質(zhì)分析法為前提判斷、空間解析幾何法+極限平衡法為計(jì)算分析手段、強(qiáng)度折減法為檢驗(yàn)保證的滑動(dòng)面綜合反演識別確定方法。研究得到如下結(jié)論：

（1）工程地質(zhì)分析是滑動(dòng)面反演方法的基礎(chǔ)和前提條件，用以判斷滑坡的破壞形態(tài)及滑動(dòng)模式，根據(jù)工程地質(zhì)分析判斷該邊坡前后緣位置為圓弧滑動(dòng)破壞，整體沿軟弱夾層發(fā)生層間平面滑動(dòng)；空間解析幾何法和極限平衡法是滑動(dòng)面反演的具體分析手段，利用空間解析幾何法確定了前后緣滑動(dòng)面的空間形態(tài)，并采用極限平衡法反演試算了不同深度條件下滑動(dòng)面的穩(wěn)定性系數(shù)，以臨界穩(wěn)定系數(shù)為判斷標(biāo)準(zhǔn)，確定了滑動(dòng)面的具體位置；強(qiáng)度折減法是反演方法的檢驗(yàn)保證，確保了反演結(jié)果的準(zhǔn)確性。

（2）基于該反演方法確定出滑動(dòng)面位于坡面775 m平臺到軟弱夾層垂直距離為26 m的位置，滑動(dòng)面的空間形態(tài)表現(xiàn)為“前后緣為圓弧，中間位置為層間滑帶”。強(qiáng)度折減法與滑動(dòng)面反演方法的計(jì)算結(jié)果一致，當(dāng)折減系數(shù)為1.00時(shí)，滑坡體坡面的水平位移發(fā)生突變，且塑性區(qū)發(fā)生貫通，邊坡穩(wěn)定性系數(shù)為1.00，處于臨界滑動(dòng)狀態(tài)，驗(yàn)證了該方法的可行性和準(zhǔn)確性。

（3）該滑動(dòng)面反演方法相較于其他方法具有快速、高效、安全、節(jié)約成本與資源等優(yōu)點(diǎn)，在應(yīng)急條件下可快速確定滑動(dòng)面的位置與空間形態(tài)，為后續(xù)滑坡體治理提供可靠依據(jù)。然而對于其他類型的巖質(zhì)或土質(zhì)邊坡，該方法的適用性還有待進(jìn)一步驗(yàn)證。