骨料粒徑及砂率對自密實(shí)混凝土力學(xué)性能的影響

宗琦 顏鑫 方躍 王夢想 汪海波

摘 要：為了研究骨料粒徑及砂率對自密實(shí)混凝土力學(xué)性能的影響，采用控制變量法，開展了以骨料粒徑、砂率及養(yǎng)護(hù)齡期為變量的抗壓強(qiáng)度及抗折強(qiáng)度試驗(yàn)研究。結(jié)果表明自密實(shí)混凝土的抗壓強(qiáng)度隨養(yǎng)護(hù)齡期的增長逐漸增大，前期強(qiáng)度增長速率快，7d抗壓強(qiáng)度為28d抗壓強(qiáng)度的56.1%～83.1%;抗壓強(qiáng)度及抗折強(qiáng)度隨細(xì)度模數(shù)的增大逐漸增大，隨砂率的增大逐漸減小，隨粒徑為5～10mm粗骨料含量的減少，10～20mm粗骨料含量的增多，7d、14d抗壓強(qiáng)度不斷減小，28d抗壓強(qiáng)度及抗折強(qiáng)度先減小后增大;粗骨料粒徑對折壓比有顯著影響，細(xì)度模數(shù)次之，砂率的影響較小。擬合得到了不同骨料粒徑及砂率的自密實(shí)混凝土抗折強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度關(guān)系式。

關(guān)鍵詞：自密實(shí)混凝土;骨料粒徑;砂率;齡期;力學(xué)性能

中圖分類號(hào)： TU528? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1672-1098（2021）01-0001-06

收稿日期：2020-08-26

基金項(xiàng)目：安徽省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目（2008085ME163）;安徽省博士后基金資助項(xiàng)目（2018B282）

作者簡介：宗琦（1962-），男，安徽淮北人，教授，博士，研究方向：爆破工程、地下工程。

Influence of Aggregate Size and Sand Ratio on Mechanical Properties of Self Compacting Concrete

ZONG Qi，YAN Xin，F(xiàn)ANG Yue，WANG Mengxiang，WANG Haibo

（School of Civil Engineering and Architecture， Anhui University of Science and Technology， Huainan Anhui? 232001， China）

Abstract： In order to study the influence of aggregate size and sand ratio on the mechanical properties of self compacting concrete， an experimental study on the compressive strength and flexural strength of self compacting concrete was carried out with the control variable method. The results showed that the compressive strength of self compacting concrete increased with the curing age， and the early strength increased rapidly. The 7d compressive strength was 56.1%～83.1% of that at 28d， the compressive strength and flexural strength gradually increasing with the increase of fineness modulus and decreasing with the increase of sand ratio. With the decrease of 5～10mm sized coarse aggregate content and the increase of 10～20mm sized coarse aggregate content， the 7d and 14d compressive strength decreased continuously， while the 28d compressive strength and flexural strength first decreased and then increased. The particle size of coarse aggregate had a significant effect on the flexural compression ratio， the fineness modulus did less， and the sand ratio still less. Therefore the relationship between flexural strength and compressive strength of self compacting concrete with different aggregate size and sand ratio was obtained by fitting.

Key words：self compacting concrete; aggregate size; sand ratio; age; mechanical property

自密實(shí)混凝土是指無需振搗器械即可澆筑成型且不會(huì)出現(xiàn)蜂窩和孔洞的高流態(tài)混凝土，又稱為免振搗混凝土[1]368，于1988年由日本學(xué)者Okamura成功研制，隨后在日本、歐美等發(fā)達(dá)國家得到推廣使用[2]。相較于傳統(tǒng)振搗混凝土，自密實(shí)混凝土節(jié)約了人力和設(shè)備、大大提高了施工的效率和質(zhì)量、改善了工作噪音水平、提高了結(jié)構(gòu)耐久性[3]，近年來廣泛應(yīng)用于橋梁隧道[4-5]、民用建筑[6]、高速鐵路[7]和水工設(shè)施[8]等領(lǐng)域。

國內(nèi)外學(xué)者對自密實(shí)混凝土的力學(xué)性能進(jìn)行了大量研究，文獻(xiàn)[9]探討了骨料最大粒徑對自密實(shí)輕集料混凝土的影響，發(fā)現(xiàn)自密實(shí)混凝土的抗壓強(qiáng)度隨骨料最大粒徑的增大而逐漸減小;文獻(xiàn)[10]對不同骨料體積含量的自密實(shí)混凝土力學(xué)性能進(jìn)行了研究，結(jié)果表明骨料體積含量從30%增大到60%，自密實(shí)混凝土的抗壓強(qiáng)度呈先減后增的趨勢;文獻(xiàn)[11]認(rèn)為砂骨比較高的混凝土通常具有較低的抗壓強(qiáng)度;文獻(xiàn)[12]探究了砂率及粗骨料級(jí)配對自密實(shí)混凝土力學(xué)性能的影響，發(fā)現(xiàn)自密實(shí)混凝土28d抗壓強(qiáng)度隨砂率的增大呈先增后減的趨勢，對骨料級(jí)配進(jìn)行優(yōu)化可顯著提高混凝土的抗壓強(qiáng)度;文獻(xiàn)[13]通過試驗(yàn)研究了高強(qiáng)自密實(shí)混凝土的抗壓強(qiáng)度與水泥摻量的具體關(guān)系;文獻(xiàn)[14]研究發(fā)現(xiàn)粗骨料的顆粒級(jí)配及形狀指數(shù)對自密實(shí)混凝土7d抗壓強(qiáng)度的影響比28d抗壓強(qiáng)度大;文獻(xiàn)[15]認(rèn)為不同粒徑分布的粗骨料混合對自密實(shí)混凝土各齡期的抗壓強(qiáng)度影響較小。

由前人的研究結(jié)果可知，關(guān)于骨料粒徑及砂率對自密實(shí)混凝土性能的影響研究主要集中在工作性能上，對其力學(xué)性能的研究較少。因此，本文在水膠比一定的情況下，采用控制變量法研究不同變量（骨料粒徑、砂率及養(yǎng)護(hù)齡期）下自密實(shí)混凝土的抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度及折壓比，探討力學(xué)性能相關(guān)性，為自密實(shí)混凝土的設(shè)計(jì)及施工提供參考。

1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 試驗(yàn)材料

水泥：P·O42.5硅酸鹽水泥; 粉煤灰：I級(jí)粉煤灰， 產(chǎn)自淮南電廠; 礦粉： S95級(jí)礦粉; 減水劑：聚羧酸高效減水劑，減水率≥25%;粗骨料：粒徑為5～20mm的碎石;細(xì)骨料：淮河中粗砂;拌合水：實(shí)驗(yàn)室用水。

1.2 試驗(yàn)配合比

參考CECS 203-2006《自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》[16]推薦的配合比設(shè)計(jì)方法，試配調(diào)整優(yōu)化后得到具體的配合比，如表1所示。

1.3 試件制備與試驗(yàn)方法

根據(jù)配合比將粒徑為5～10mm和10～20mm的碎石分別按照1∶0、1∶1和0∶1的質(zhì)量比配合; 細(xì)骨料烘干后采用孔徑梯度分別為0.15mm、 0.3mm、0.6mm、 1.18mm、? 2.36mm和4.75mm的振動(dòng)篩，? 按照公式（1）配置細(xì)度模數(shù)分別為2.72、 3.03和3.38的砂子。

Mx=（A2+A3+A4+A5+A6）-5A1100-A1（1）

式中：Mx為砂子的細(xì)度模數(shù);A1、A2、A3、A4、A5、A6分別為4.75mm、2.36mm、1.18mm、0.6mm、0.3mm和0.15m篩的累計(jì)篩余百分率。

攪拌機(jī)中依次加入粗細(xì)骨料、水泥和礦物摻合料，干拌約1.5min后加入摻有減水劑的水，繼續(xù)攪拌2min后倒出測量混凝土的工作性能，符合規(guī)范要求后裝模、抹平表面并覆蓋薄膜防止水分散失。試件在室溫下靜置48h后拆模、編號(hào)，隨后放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室分別養(yǎng)護(hù)7d、14d和28d，達(dá)到試驗(yàn)齡期后進(jìn)行力學(xué)性能測試。7組立方體試塊（100mm×100mm×100mm）及7組棱柱體試塊（100mm×100mm×400mm）分別用來測定自密實(shí)混凝土不同齡期（7d、 14d、 28d）的抗壓強(qiáng)度和28d齡期的抗折強(qiáng)度， 共計(jì)126個(gè)。 根據(jù)GB/T 50081-2002《混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[17]， 抗壓試驗(yàn)加載速度為0.6MPa/s， 抗折試驗(yàn)加載速度為0.1mm/min。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 立方體抗壓強(qiáng)度

將試驗(yàn)獲取的破壞荷載取平均值后代入公式（2），計(jì)算不同骨料粒徑及砂率的自密實(shí)混凝土7d、14d和28d的立方體抗壓強(qiáng)度fcu，結(jié)果如圖1～圖3所示。

fcu=0.95FA（2）

式中：fcu為混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，MPa;F為試件破壞荷載，N;A為試件承壓面積，mm2;0.95為尺寸換算系數(shù)，無量綱。

粗骨料粒徑與抗壓強(qiáng)度的關(guān)系如圖1所示。

由圖1可知CA-1∶0、CA-1∶1 和CA-0∶1的抗壓強(qiáng)度隨齡期的增長呈逐漸增大的趨勢，1～7d抗壓強(qiáng)度增速較快，7～28d增速減緩，這是因?yàn)榧尤氲木埕人釡p水劑加快了水泥的早期水化速率，促進(jìn)了混凝土早期強(qiáng)度的發(fā)展。CA-0∶1的7d、14d和28d抗壓強(qiáng)度均為最大，分別為51.5MPa、57.0MPa和65.6MPa。在7d和14d時(shí)，CA-0∶1的強(qiáng)度最小，在28d時(shí)，CA-1∶1的強(qiáng)度最小。造成CA-0∶1的7d和14d抗壓強(qiáng)度小于CA-1∶1，而28d抗壓強(qiáng)度大于CA-1∶1的原因可能是，在水化早期粉煤灰和礦粉由于活性較低未參與水化反應(yīng)，對混凝土的早期抗壓強(qiáng)度貢獻(xiàn)不大。CA-0∶1中粒徑為10～20mm的粗骨料含量較CA-1∶1多，骨料本身存在缺陷的幾率增大，因此CA-0∶1由于自身的骨料缺陷導(dǎo)致7d及14d抗壓強(qiáng)度小于CA-1∶1;在水化后期時(shí)，粉煤灰及礦粉參與二次水化反應(yīng)，生成的大量水化硅酸鈣凝膠填充在骨料間隙中，同時(shí)未水化的礦物摻合料充當(dāng)微細(xì)骨料填充在混凝土內(nèi)部的孔隙中，大大改善了界面過渡區(qū)的品質(zhì)，提高了界面過渡區(qū)的密實(shí)性并提高了抗壓強(qiáng)度，彌補(bǔ)了骨料因自身缺陷所導(dǎo)致的混凝土抗壓強(qiáng)度的降低[18]。而CA-1：1由于級(jí)配良好，相對于CA-0∶1而言孔隙更少，也更為密實(shí)，從而CA-1∶1從14d到28d由于二次水化反應(yīng)填充孔隙進(jìn)而改善界面過渡區(qū)的可能性也較低，即CA-0∶1從14d到28d的性能提升是較小的。

與CA-1∶0相比，CA-1∶1和CA-0∶1的7d抗壓強(qiáng)度分別降低了21.2%和38.3%;14d抗壓強(qiáng)度分別降低了17.5%和27.4%;28d抗壓強(qiáng)度分別降低了19.8%和13.6%。究其原因，大粒徑骨料由于自重較大，在混凝土拌合過程中的下沉速度快于小粒徑骨料，使得混凝土內(nèi)部分布不均勻，在受力傳遞時(shí)易產(chǎn)生應(yīng)力集中;骨料表面水膜聚水的傾向隨粗骨料粒徑的增大呈增大趨勢，導(dǎo)致大粒徑骨料周圍的局部水膠比高于砂漿本體，水分蒸發(fā)后，會(huì)在粗骨料下界面產(chǎn)生界面縫[1]32。

砂細(xì)度模數(shù)與抗壓強(qiáng)度的關(guān)系如圖2所示。 由圖2可知， 隨著砂細(xì)度模數(shù)的增大， Mx-2.72、Mx-3.03和Mx-3.38的抗壓強(qiáng)度不斷增大，增長趨勢為先慢后快。細(xì)度模數(shù)從2.72增長到3.03，自密實(shí)混凝土的7d、14d和28d立方體抗壓強(qiáng)度分別增長了2MPa、2.2MPa和2.9MPa;而細(xì)度模數(shù)從3.03增長到3.38，分別增長了9.1MPa、7.9MPa和7.7MPa。Mx-3.38的7d、14d和28d抗壓強(qiáng)度均最大，分別為51.7MPa、57.1MPa和62.2MPa。

砂率與抗壓強(qiáng)度的關(guān)系如圖3所示。由圖3可知，隨著砂率的增大，SP-0.40、SP-0.45和SP-0.50 的7d、14d和28d抗壓強(qiáng)度均逐漸減小，下降趨勢為先快后慢。SP-0.40的7d、14d和28d抗壓強(qiáng)度均最大，分別為47.1MPa、53.8MPa和61.7MPa。與SP-0.40相比，SP-0.45、SP-0.50的7d抗壓強(qiáng)度分別降低了13.8%和25.9%;14d抗壓強(qiáng)度分別降低了12.7%和19.9%;28d抗壓強(qiáng)度分別降低了14.7%和19.8%。究其原因，細(xì)度模數(shù)的減小和砂率的增大導(dǎo)致骨料的總表面積增大，需要足夠多的水泥漿用以包裹并填充骨料，而膠凝材料的量一定，導(dǎo)致水泥漿量不足以有效包裹骨料并填充其空隙，造成骨料的粘結(jié)力下降，降低了混凝土強(qiáng)度。

2.2 抗折強(qiáng)度

將試驗(yàn)獲取的折斷破壞荷載取平均值后代入公式（3），計(jì)算不同骨料粒徑及砂率的自密實(shí)混凝土28d抗折強(qiáng)度ff，結(jié)果如表2所示。

ff=0.85Flb×h2（3）

式中：ff為混凝土抗折強(qiáng)度，MPa;F為試件破壞荷載，N;l，b，h分別為支座間距、試件的截面寬度和高度，mm;0.95為尺寸換算系數(shù)，無量綱;本試驗(yàn)中l(wèi)=400mm、b=100mm、h=100mm。

由表2可以看出，與自密實(shí)混凝土的抗壓強(qiáng)度相比，其抗折強(qiáng)度要小得多，僅為抗壓強(qiáng)度的1/14～1/12，且隨抗壓強(qiáng)度的增大緩慢增大。隨著粒徑為5～10mm的粗骨料減少，10～20mm的粗骨料增多，抗折強(qiáng)度先減后增，與其抗壓強(qiáng)度發(fā)展規(guī)律一致。CA-1∶0的抗折強(qiáng)度最大，為5.4MPa，與CA-1∶1相比，CA-1∶0、CA-0∶1的抗折強(qiáng)度分別提高了45.9%和18.9%。分析認(rèn)為，混凝土抗折強(qiáng)度的大小取決于過渡界面的粘結(jié)強(qiáng)度，即由膠凝材料與骨料間的粘結(jié)力決定。CA-1∶0由于骨料粒徑小，比表面積大，增大了與水泥漿的粘結(jié)面積，提高了粘結(jié)強(qiáng)度，宏觀上表現(xiàn)為抗折強(qiáng)度的增大;大粒徑骨料的界面過渡區(qū)較小粒徑骨料更薄弱，受載前就存在數(shù)量更多且尺度更大的微裂縫[1]43。從某種意義上來說，微裂縫削弱了水泥漿體與骨料的粘結(jié)力，導(dǎo)致混凝土抗折強(qiáng)度的降低。

由表2還可以看出， Mx-2.72、 Mx-3.03及 Mx-3.38的抗折強(qiáng)度均隨細(xì)度模數(shù)的增加而增大。其中Mx-3.38的抗折強(qiáng)度最大，為4.8MPa，細(xì)度模數(shù)從2.72增大到3.38，抗折強(qiáng)度的增幅最高為29.7%，最低為10.8%。隨著砂率的增大，自密實(shí)混凝土的抗折強(qiáng)度逐漸減小，SP-0.40的抗折強(qiáng)度最大，為4.2MPa。砂率從0.40增長到0.50，自密實(shí)混凝土的抗折強(qiáng)度的降幅最高為18.9%，最低為13.5%。細(xì)度模數(shù)及砂率對自密實(shí)混凝土抗折強(qiáng)度的影響原因與其抗壓強(qiáng)度相同，由于篇幅原因不再贅述。由表2中數(shù)據(jù)計(jì)算可得出不同骨料粒徑及砂率的自密實(shí)混凝土最大抗折強(qiáng)度與其最小抗折強(qiáng)度之差分別為2MPa、1.1MPa和0.7MPa，可以認(rèn)為細(xì)度模數(shù)及砂率的改變對自密實(shí)混凝土抗折強(qiáng)度的影響程度較小。

2.3 折壓比

折壓比（抗折強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度之比）是評價(jià)混凝土抗裂性能的重要指標(biāo)，折壓比越大，混凝土脆性越小，韌性越大，抗裂性能越好。表2給出了不同骨料粒徑及砂率的自密實(shí)混凝土28d條件下的折壓比。由表2可以看出，隨著粒徑為5～10mm的粗骨料減少，10～20mm的粗骨料增多，折壓比先減后增，即混凝土的韌性和抗裂性能先減后增。與CA-1∶1相比，CA-1∶0和CA-0∶1的折壓比分別增大了17.2%和11.4%。因此在自密實(shí)混凝土應(yīng)用中，可以通過減小粗骨料的粒徑來滿足工程實(shí)踐對混凝土韌性和抗裂性能的要求，同時(shí)混凝土還具有足夠的抗壓強(qiáng)度及抗折強(qiáng)度。隨著細(xì)度模數(shù)的增長，折壓比逐漸增大，與Mx-2.72相比，Mx-3.03和 Mx-3.38的折壓比分別增大了5.7%和10%。隨著砂率的增大，折壓比逐漸增大，這與其抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度發(fā)展規(guī)律相反。砂率從0.40增大到0.50，折壓比分別增長了5%和4.5%，折壓比提高幅度不明顯，可以認(rèn)為砂率的改變對自密實(shí)混凝土折壓比的影響較小。

根據(jù)試驗(yàn)所測自密實(shí)混凝土抗折強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度值散點(diǎn)的分布情況，以抗壓強(qiáng)度fcu為橫坐標(biāo)，抗折強(qiáng)度ff為縱坐標(biāo)，利用origin9.0軟件采用y=axb模型進(jìn)行回歸分析，得到自密實(shí)混凝土抗折強(qiáng)度ff與抗壓強(qiáng)度fcu的關(guān)系，如圖4所示。

將自密實(shí)混凝土28d立方體抗壓強(qiáng)度值代入圖4中的擬合方程，分別計(jì)算不同骨料粒徑及砂率的自密實(shí)混凝土抗折強(qiáng)度，并與試驗(yàn)實(shí)測值比較，結(jié)果如表3所示。由表3中數(shù)據(jù)計(jì)算后可以得出不同骨料粒徑及砂率的自密實(shí)混凝土抗折強(qiáng)度試驗(yàn)值與計(jì)算值比值的均值分別為1.002、1.045和0.999;均方差分別為0.055、0.017和0.005，計(jì)算值與試驗(yàn)實(shí)測值相關(guān)性高。因此，可用圖4中的擬合方程表示不同骨料粒徑及砂率的自密實(shí)混凝土抗折強(qiáng)度ff與立方體抗壓強(qiáng)度fcu的關(guān)系。

3 結(jié)論

（1）自密實(shí)混凝土的抗壓強(qiáng)度隨細(xì)度模數(shù)的增大不斷增大，增長速率先慢后快;隨砂率的增大不斷減小，降低速率為先快后慢;隨粒徑為5～10mm的粗骨料減少，10～20mm的粗骨料含量的增多，自密實(shí)混凝土7d、14d抗壓強(qiáng)度不斷減小，28d抗壓強(qiáng)度先減小后增大。

（2）自密實(shí)混凝土的抗折強(qiáng)度及折壓比隨粒徑為5～10mm的粗骨料減少，10～20mm的粗骨料含量的增多而先減小后增大;隨細(xì)度模數(shù)的增大不斷增大;隨砂率的增大抗折強(qiáng)度不斷減小，而折壓比不斷增大。從折壓比的提高幅度而言，砂率的改變對折壓比的影響較小。

（3）擬合得到了不同骨料粒徑及砂率的自密實(shí)混凝土抗折強(qiáng)度和立方體抗壓強(qiáng)度的換算關(guān)系式，可為自密實(shí)混凝土的設(shè)計(jì)與施工提供參考。

參考文獻(xiàn)：

[1] P·庫馬爾·梅塔，保羅·J·M·蒙蒂羅.混凝土微觀結(jié)構(gòu)、性能和材料[M]. 歐陽東譯. 北京：中國建筑工業(yè)出版社，2016：31-34，43-45，368-371.

[2] HAJIME O，MASAHIRO O. Self-compacting concrete：development， present use and future[A]. In： Skarendahl A， PeterssonOeds. Proceedings of 1st International RILEM Symposium on Self-Compacting Concrete. Paris： RILEM Publication SARL， 1999： 3-14.

[3] 李化建. 高速鐵路自密實(shí)混凝土技術(shù)[M]. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2018：16-18.

[4] 翁智財(cái)，謝永江，安明喆，等.滬通長江大橋水下自密實(shí)混凝土工作性能試驗(yàn)研究[J]. 鐵道建筑，2019，59（1）：122-128.

[5] 李曉芳，滕偉玲，周建. 薄壁鋼管自密實(shí)混凝土支架在隧道中的應(yīng)用[J]. 現(xiàn)代隧道技術(shù)，2019，56（2）：98-101.

[6] 袁啟濤，朱涵，唐玉超. 天津高銀117大廈C70高拋免振搗自密實(shí)混凝土制備及應(yīng)用[J]. 施工技術(shù)，2015，44（2）：27-29.

[7] 劉冠營.高速鐵路CRTSⅢ型板式無砟軌道自密實(shí)混凝土配制試驗(yàn)研究[J].鐵道建筑，2018，58（8）：101-104.

[8] 賈士強(qiáng)，賈麗. 自密實(shí)混凝土在穿堤管道堵復(fù)工程中的應(yīng)用[J]. 人民黃河，2018， 40（12）：53-56.

[9] NAHHAB A H， KETAB A K. Influence of content and maximum size of light expanded clay aggregate on the fresh， strength， and durability properties of self-compacting lightweight concrete reinforced with micro steel fibers[J]. Construction and Building Materials，2020， 233（10）：117922.

[10] NIKBIN I M，BEYGI M H，KAZEMI M T，et? al. A comprehensive investigation into the effect of aging and coarseaggregate size and volume on mechanical properties of self-compacting concrete[J]. Materials and Design， 2014， 59（4）： 199-210.

[11] LIN W T. Effects of sand/aggregate ratio on strength， durability， andmicrostructure of self-compacting concrete[J]. Construction and Building Materials，2020，242（10）：118046.

[12] 林春. 骨料級(jí)配對自密實(shí)混凝土性能的影響[D]. 廣州：華南理工大學(xué)，2012.

[13] 程寶軍，羅作球，亓維利，等. 水泥用量對高強(qiáng)自密實(shí)混凝土性能的影響[J]. 混凝土，2013，35（2）：97-101.

[14] 徐歡，劉清，何原野，等. 粗骨料（卵石）對自密實(shí)混凝土性能影響試驗(yàn)研究[J]. 工業(yè)建筑，2015，45（5）：97-101.

[15] JAWAHAR J G， SASHIDHAR C， REDDY R， et al.Effect of coarse aggregate blending on short-term mechanical properties of self compacting concrete[J]. Materials and Design， 2013， 43（1）：185-194.

[16] CECS 203-2006.自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程[S] .北京：中國計(jì)劃出版社，2006.

[17] GB/T 50081-2002.普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)[S]. 北京：中國建筑工業(yè)出版社，2003.

[18] 李清富，孫振華，張海洋. 粉煤灰和硅粉對混凝土強(qiáng)度影響的試驗(yàn)研究[J].混凝土，2011，33（5）：77-79.

（責(zé)任編輯：丁 寒）