石寶樞,蔡星原,張榮校,張方貴,毛陽(yáng)鑫,張獻(xiàn)剛
(1.浙江順加汽車配件有限公司,浙江溫州 325409;2.洛陽(yáng)科通重工機(jī)械有限公司,河南洛陽(yáng) 471003)
等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸總成是汽車前(后)橋傳動(dòng)系統(tǒng)中至關(guān)重要的、核心的安全部件。由于現(xiàn)代汽車能源結(jié)構(gòu)的多元化,特別是外部環(huán)境惡劣、路況復(fù)雜,再加上原汽車等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)時(shí),基本上是仿制以往的國(guó)外樣品,結(jié)構(gòu)不合理 ,而且技術(shù)落后,滿足不了傳動(dòng)軸總成乃至整車可靠性等要求,經(jīng)常出現(xiàn)可靠性差、不耐沖擊、先期損壞等質(zhì)量問(wèn)題。所以必須用最優(yōu)化原理和數(shù)值計(jì)算等方法,對(duì)影響等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸性能的一系列結(jié)構(gòu)主參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。
整車對(duì)等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸總成有如下的新要求:
(1)由于路況復(fù)雜、外部環(huán)境惡劣,要求傳動(dòng)軸總成必須有更高的可靠性。
(2)要求傳動(dòng)軸總成有更高的承載能力和耐久性,即長(zhǎng)壽命。
(3)為使整車具有良好的舒適性,傳動(dòng)軸總成應(yīng)具有良好的平穩(wěn)性、減小振動(dòng)和噪聲,特別是新能源汽車,由于啟動(dòng)力矩大,要求傳動(dòng)軸總成具有更好的耐沖擊性。
(4)由于整車布置的需要,整車留給等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸總成的空間非常有限,為此,要求傳動(dòng)軸總成盡可能小型化。
(5)由于整車節(jié)能減排的要求,傳動(dòng)軸總成應(yīng)盡可能輕量化。
(6)要求等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸總成具有傳遞轉(zhuǎn)矩精確、靈敏,擺角大、伸縮量大等專業(yè)技術(shù)要求。
(7)對(duì)傳動(dòng)軸總成要有良好的外觀質(zhì)量和耐腐蝕等要求。
汽車用等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸總成的典型結(jié)構(gòu)是:固定型等速萬(wàn)向節(jié)+傳動(dòng)軸+伸縮型等速萬(wàn)向節(jié)。而固定型等速萬(wàn)向節(jié)一般均采用球籠式等速萬(wàn)向節(jié)(BJ型),伸縮型等速萬(wàn)向節(jié)主要有三球銷式等速萬(wàn)向節(jié) (TJ型)、雙偏置式等速萬(wàn)向節(jié)(DOJ型)、交叉槽式等速萬(wàn)向節(jié)(LJ型)等結(jié)構(gòu)型式。圖1是BJ型與TJ型的組合;圖2是BJ型與DOJ型的組合;圖3是BJ型與LJ型的組合。
圖1 BJ型與TJ型的組合式傳動(dòng)軸總成
圖2 BJ型與DOJ型的組合式傳動(dòng)軸總成
圖3 BJ型與LJ型的組合式傳動(dòng)軸總成
傳統(tǒng)設(shè)計(jì)過(guò)程就是人工試湊和定性分析比較的過(guò)程,并不是根據(jù)某種理論精確計(jì)算出來(lái)的,實(shí)踐證明,傳統(tǒng)設(shè)計(jì)的方案,大部分都有改進(jìn)、提升的余地,并不是最佳的設(shè)計(jì)方案。而作為一項(xiàng)設(shè)計(jì),不僅要求方案可行、合理,而且應(yīng)該是某項(xiàng)指標(biāo)達(dá)到最優(yōu)的理想方案,并從大量可行設(shè)計(jì)方案中尋找一種最優(yōu)化方案。從而實(shí)現(xiàn)以理論設(shè)計(jì)代替經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì),以精確計(jì)算代替近似計(jì)算,以優(yōu)化設(shè)計(jì)代替一般的安全壽命的可行性設(shè)計(jì)。
(1)列出設(shè)計(jì)變量
文中列出等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸總成中最重要的一系列幾何結(jié)構(gòu)參數(shù)為設(shè)計(jì)變量。
(2)給出約束條件
設(shè)計(jì)空間是所有設(shè)計(jì)方案的集合,但這些設(shè)計(jì)方案有些是工程上所不能接受的,所以一個(gè)可行設(shè)計(jì)必須滿足某些設(shè)計(jì)限制條件,即約束條件。如汽車等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸必須滿足整車給定的空間、規(guī)格及外形結(jié)構(gòu)和尺寸;必須滿足各種等速萬(wàn)向節(jié)幾何結(jié)構(gòu)的原理要求;必須滿足各種等速萬(wàn)向節(jié)專業(yè)性能要求;必須滿足各種等速萬(wàn)向節(jié)可靠性質(zhì)量要求;必須滿足各種等速萬(wàn)向節(jié)工藝性能要求;各種等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸總成零部件幾何尺寸取值和精度必須滿足標(biāo)準(zhǔn)化的要求;必須滿足經(jīng)濟(jì)性的要求。
(3)建立目標(biāo)函數(shù)
等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸所有結(jié)構(gòu)參數(shù)及匹配可使產(chǎn)品可靠性實(shí)現(xiàn)最佳。可以表示成設(shè)計(jì)變量的一個(gè)可計(jì)算函數(shù)。
(4)抽象成數(shù)學(xué)模型
在明確設(shè)計(jì)變量的約束條件、目標(biāo)函數(shù)之后,優(yōu)化設(shè)計(jì)問(wèn)題可以表示成一般數(shù)學(xué)形式。
(5)求解
在建立目標(biāo)函數(shù)和數(shù)學(xué)模型后即對(duì)各參數(shù)的數(shù)學(xué)模型進(jìn)行求解,即求極值(最大及最小)。
3.3.1 球籠式等速萬(wàn)向節(jié)
球籠式等速萬(wàn)向節(jié)各主要參數(shù)的數(shù)學(xué)關(guān)系式,文獻(xiàn)[1-3]均已列出。文中給出最常用的極限轉(zhuǎn)角為47°時(shí)的一系列主參數(shù)的具體關(guān)系式。
如果鐘形殼最大外徑Dz已知,則球籠式等速萬(wàn)向節(jié)各主要參數(shù)的具體計(jì)算式分別為:
(1)鋼球直徑為:
Dw=0.2Dz
(1)
式中:Dz為鐘形殼最大外徑,mm;
Dw為鋼球直徑,mm。
(2)傳動(dòng)軸公稱直徑為:
d=1.5Dw
(2)
式中:d為傳動(dòng)軸的公稱直徑,mm。
(3)球組節(jié)圓直徑為:
DQj=3.5Dw
(3)
式中:DQj為球籠式等速萬(wàn)向節(jié)球組節(jié)圓直徑,mm。
(4)鐘形殼球面中心至外端面的距離為:
L1=Dw
(4)
式中:L1為鐘形殼溝道中心至外端面的距離,mm。
即球面中心位于溝道寬度中心處。
(5)鐘形殼溝道軸向長(zhǎng)度為:
L=2Dw
(5)
式中:L為鐘形殼溝道軸向長(zhǎng)度,mm。
(6)鐘形殼和星型套溝道至其球面中心距離(偏心距)為:
eQ=0.25Dw
(6)
式中:eQ為鐘形殼和星型套溝道與其球面中心的距離,mm。
(7)鐘形殼溝道底部直徑為:
Dkg=4.5Dw
(7)
式中:Dkg為鐘形殼溝道底部直徑,mm。
(8)星型套溝道底部直徑為:
Dxg=2.5Dw
(8)
式中:Dxg為星型套溝道底部直徑,mm。
(9)星型套寬度為:
BQx=d
(9)
式中:BQx為星型套寬度,mm。
(10)星型套溝道中心與寬度中心的距離為:
(10)
式中:h為星型套溝道中心與寬度中心的距離,mm;
αmax為球籠等速萬(wàn)向節(jié)最大擺角,(°)。
(11)當(dāng)最大轉(zhuǎn)角αmax=47°時(shí):
h=0.04Dw
(11)
3.3.2 雙偏置式等速萬(wàn)向節(jié)
雙偏置式等速萬(wàn)向節(jié)各結(jié)構(gòu)主參數(shù)分別為:
(1)鋼球直徑為:
Dw=0.22Dt
(12)
式中:Dw為鋼球直徑,mm;
Dt為筒形殼最大外徑,mm。
(2)球組節(jié)圓直徑為:
Dsj=3.25Dw
(13)
式中:Dsj為球組節(jié)圓直徑,mm。
(3)星型套寬度為:
Bsx=1.3Dw
(14)
式中:Bsx為星型套寬度,mm。
(4)偏心保持架內(nèi)、外球面中心至寬度中心的距離均為:
(15)
式中:Es為偏心保持架內(nèi)、外球面中心,mm;
θ為偏心角,一般θ=14°~15°。
(5)偏心保持架內(nèi)球面軸向長(zhǎng)度為:
Bj=Bsx
(16)
式中:Bj為偏心保持架內(nèi)球面軸向長(zhǎng)度,mm。
(6)偏心保持架總寬度為:
Bs=Bsx+2Es
(17)
式中:Bs為偏心保持架總寬度,mm。
(7)偏心保持架內(nèi)球面直徑為:
(18)
式中:Di為偏心保持架內(nèi)球面直徑,mm。
(8)偏心保持架外球面直徑為:
(19)
式中:De為偏心保持架外球面直徑,mm。
3.3.3 交叉槽式等速萬(wàn)向節(jié)
交叉槽式等速萬(wàn)向節(jié)結(jié)構(gòu)主參數(shù)分別為
(1)鋼球直徑為:
Dw=0.18Dc
(20)
式中:Dw為鋼球直徑,mm;
Dc為外圈寬度,mm。
(2)外圈寬度為:
Bc=2Dw
(21)
(3)六交叉槽與軸線的夾角優(yōu)化設(shè)計(jì)為12°~14°。
3.3.4 三球銷式等速萬(wàn)向節(jié)
三球銷式等速萬(wàn)向節(jié)的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)分別為
(1)球環(huán)的外球面直徑為:
dQ=0.45Dk
(22)
式中:dQ為球環(huán)外球面直徑,mm。
(2)球環(huán)寬度為:
(23)
式中:BQ為球環(huán)寬度,mm。
(3)滾針組節(jié)圓直徑為:
Dpw=0.6dQ
(24)
式中:Dpw為滾針組節(jié)圓直徑,mm。
(4)滾針直徑可根據(jù)三柱槽殼和球環(huán)直徑的大小取標(biāo)準(zhǔn)值,可按表1選取。
表1 滾針直徑的選取 mm
(5)每列滾針數(shù)
每列滾針數(shù)可按下式初步確定
(25)
式中:Z為每列滾針數(shù)。
(6)滾針間平均間隙和總間隙
每?jī)上噜彎L針間的平均間隙為:
(26)
式中:f為每?jī)上噜彎L針間的平均間隙,mm。
總間隙為:
(27)
式中:εc為滾針總間隙,mm。
滾針間平均間隙f和總間隙εc應(yīng)按表2設(shè)計(jì)計(jì)算。
表2 滾針間平均間隙和總間隙 mm
按上述原理和方法設(shè)計(jì)了100余款各種汽車等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸總成,為驗(yàn)證是否達(dá)到整車的性能要求,先后進(jìn)行了扭轉(zhuǎn)疲勞和周期循環(huán)壽命等臺(tái)架試驗(yàn)。并與同類型、同規(guī)格的產(chǎn)品進(jìn)行對(duì)比,通過(guò)對(duì)大量的試驗(yàn)數(shù)據(jù)和結(jié)果的統(tǒng)計(jì)分析,得出:同結(jié)構(gòu)、同系列、同規(guī)格的汽車等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸總成,優(yōu)化設(shè)計(jì)較非優(yōu)化設(shè)計(jì),其承載能力可提升35%~40%。
等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸的使用壽命是承載能力的函數(shù),并且是呈非線性的立方關(guān)系。顯然,函數(shù)(使用壽命)的改變量約等于自變量(承載能力)改變量的3倍。即,若等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸的承載能力提升40%會(huì)使其壽命提升120%,或者說(shuō)經(jīng)優(yōu)化設(shè)計(jì)后的汽車等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸總成的使用壽命是非優(yōu)化設(shè)計(jì)的2.2倍。
多年的使用效果,亦和上述的結(jié)論吻合。例如:在重慶以山路、坡路為主的道路環(huán)境中,幾年前非優(yōu)化的出租車用等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸總成,經(jīng)常發(fā)生各種各樣的質(zhì)量問(wèn)題,可靠性差、使用壽命較短。各傳動(dòng)軸的經(jīng)銷商只能向客戶保用5萬(wàn)km。經(jīng)過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì)后,質(zhì)量問(wèn)題大幅度降低,甚至長(zhǎng)時(shí)間使用后,仍無(wú)質(zhì)量問(wèn)題。顯然,可靠性、使用壽命大幅度提升,很多出租車行駛超30萬(wàn)km,仍未見(jiàn)異常。這一使用效果,更加證明了優(yōu)化設(shè)計(jì)的汽車等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸可靠性、實(shí)用性等優(yōu)勢(shì)凸顯。
優(yōu)化設(shè)計(jì)的汽車等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸是對(duì)該領(lǐng)域技術(shù)理論、產(chǎn)品設(shè)計(jì)方法的原創(chuàng)性創(chuàng)新和顛覆性的突破。可以改變汽車傳動(dòng)軸產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)和技術(shù)格局,打破國(guó)外在該領(lǐng)域核心技術(shù)的壟斷地位,推動(dòng)汽車傳動(dòng)軸產(chǎn)品的更新?lián)Q代和產(chǎn)業(yè)發(fā)展。