燒結(jié)助劑含量對(duì)氮化硅陶瓷球致密化和力學(xué)性能的影響

王文雪，張晶，顏家森，孫峰，楊文武

(1.中國(guó)航發(fā)哈爾濱軸承有限公司，哈爾濱 150025；2.中材高新氮化物陶瓷有限公司，山東 淄博 255000；3.中國(guó)航發(fā)湖南動(dòng)力機(jī)械研究所，湖南 株洲 412002)

混合陶瓷軸承與傳統(tǒng)鋼軸承相比具有許多獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)，大大擴(kuò)展了軸承的使用范圍和應(yīng)用領(lǐng)域[1-2]。氮化硅(Si3N4)陶瓷材料由于具有比重輕，硬度大，耐磨損，耐腐蝕，耐高溫，電絕緣及自潤(rùn)滑等優(yōu)異性能，成為混合陶瓷軸承用滾動(dòng)體的首選材料[3]。Si3N4與鋼之間的黏附力小，使混合軸承在邊界潤(rùn)滑條件下不易磨損，可延長(zhǎng)軸承使用壽命[4-5]。此外，Si3N4陶瓷球和鋼球的疲勞失效模式均為剝落失效，失效時(shí)不會(huì)發(fā)生災(zāi)難性破壞[6]。因此，以Si3N4陶瓷球?yàn)闈L動(dòng)體的混合軸承特別適合在高速、高溫和貧油潤(rùn)滑等工況下使用，如精密機(jī)床高速電主軸軸承、風(fēng)電軸承和航空航天軸承等。

Si3N4是強(qiáng)共價(jià)鍵化合物，自擴(kuò)散系數(shù)很低，燒結(jié)驅(qū)動(dòng)力不足，難以通過(guò)單純的固相燒結(jié)來(lái)實(shí)現(xiàn)致密化，因此,需要加入一定量的燒結(jié)助劑，借助液相燒結(jié)完成致密化過(guò)程[7]。Si3N4陶瓷的液相燒結(jié)原理是燒結(jié)助劑與Si3N4粉表面的SiO2反應(yīng)形成液相，在液相的作用下經(jīng)顆粒重排、溶解-淀析及晶粒長(zhǎng)大的過(guò)程達(dá)到致密化[8]。燒結(jié)助劑的組成和含量對(duì)Si3N4陶瓷的致密化和力學(xué)性能具有重要影響。Si3N4陶瓷常用的燒結(jié)助劑包括Y2O3，Al2O3，MgO，AlN和La2O3等，為降低液相的形成溫度，改善晶界相的性能，通常采用二元或多元燒結(jié)助劑體系[9-11]。由于Si3N4在1 700 ℃以后開(kāi)始發(fā)生分解，一般采用氣壓燒結(jié)(Gas Pressure Sintering,GPS)的方式，在高溫的同時(shí)通入高壓氮?dú)?1～10 MPa)來(lái)抑制Si3N4的分解[8]。已有相關(guān)文獻(xiàn)報(bào)道氣壓燒結(jié)工藝對(duì)Si3N4陶瓷致密化及力學(xué)性能的影響[12]。然而，專門針對(duì)燒結(jié)助劑含量對(duì)Si3N4陶瓷球氣壓燒結(jié)后性能影響的試驗(yàn)還相對(duì)較少。

目前，國(guó)產(chǎn)Si3N4陶瓷球在硬度、斷裂韌性等力學(xué)性能上與進(jìn)口Si3N4陶瓷球相比還存在一定的差距，高性能Si3N4陶瓷球的制備技術(shù)仍是一項(xiàng)制約我國(guó)高端裝備發(fā)展的關(guān)鍵技術(shù)。國(guó)外Si3N4陶瓷球性能優(yōu)異是由于其采用熱等靜壓(Hot Isostatic Pressing,HIP)工藝制備[13-14]，但HIP工藝的成本較高。為提高Si3N4陶瓷球性能并降低其制備成本，本文以α-Si3N4粉為原料，納米級(jí)氧化釔(Y2O3)和氧化鋁(Al2O3)為燒結(jié)助劑，采用GPS工藝制備Si3N4陶瓷球，研究燒結(jié)助劑含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)對(duì)陶瓷球致密化和力學(xué)性能的影響。

1 試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)原料

原料有Si3N4粉(α-Si3N4含量大于93%，氧含量小于2%，中位粒徑D50<1.0 μm)、納米Y2O3(純度大于99.9%，D50<0.1 μm)、納米Al2O3(純度大于99.9%，D50<0.1 μm)等。

1.2 試樣制備

按表1的原料配比分別進(jìn)行配料，將Si3N4粉和燒結(jié)助劑加入球磨機(jī)，以無(wú)水乙醇為溶劑，Si3N4陶瓷球?yàn)檠心ソ橘|(zhì)進(jìn)行混合和分散，混合時(shí)間為24 h，Si3N4陶瓷球與混合粉料的質(zhì)量比為3∶1;混合均勻后的漿料通過(guò)噴霧干燥造粒，造粒粉經(jīng)干壓、冷等靜壓成型為直徑9.525 mm的Si3N4陶瓷球素坯;將Si3N4陶瓷球素坯放入氣氛壓力燒結(jié)爐中進(jìn)行氣壓燒結(jié)，燒結(jié)溫度為1 750 ℃，保溫時(shí)間為3 h，氮?dú)鈮毫? MPa。

表1 Si3N4陶瓷球配方各組分的含量Tab.1 Content of each component in Si3N4 ceramic ball formula

1.3 試樣表征

采用阿基米德排水法測(cè)量各配方試樣的體積密度，并計(jì)算相對(duì)密度。采用壓痕法測(cè)量并計(jì)算試樣的維氏硬度(載荷98 N)和斷裂韌性(載荷196 N)，斷裂韌性的計(jì)算方法參照文獻(xiàn)[15]，計(jì)算公式為

(1)

式中：KIc為試樣的斷裂韌性；E為試樣的彈性模量，此處E=310 GPa；P為所加載荷；a為壓痕半對(duì)角線長(zhǎng)度；c為壓痕半尖端裂紋長(zhǎng)度。

按照J(rèn)B/T 1255—2014《滾動(dòng)軸承 高碳鉻軸承鋼零件 熱處理技術(shù)條件》規(guī)定的三球試驗(yàn)方法測(cè)量試樣的壓碎載荷，并計(jì)算壓碎強(qiáng)度，計(jì)算公式為

(2)

式中：σ為試樣壓碎強(qiáng)度；P1為試樣壓碎載荷；d為試樣直徑。

采用D8 ADVANCE型X射線衍射儀(XRD)分析試樣的物相組成。采用金相顯微鏡檢測(cè)試樣拋光面的氣孔尺寸和數(shù)量。采用SU8010型場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(FE-SEM)觀察試樣的顯微結(jié)構(gòu)。

2 結(jié)果與討論

2.1 致密度

燒結(jié)助劑含量不同時(shí),Si3N4陶瓷球氣壓燒結(jié)后的相對(duì)密度如圖1所示，Si3N4陶瓷球氣壓燒結(jié)后的相對(duì)密度均達(dá)到97%以上，且隨著燒結(jié)助劑含量的增加，Si3N4陶瓷球的相對(duì)密度逐漸增大。這是由于燒結(jié)助劑含量越多，燒結(jié)過(guò)程中形成的液相越多，燒結(jié)驅(qū)動(dòng)力越大，顆粒重排和溶解-淀析的速度越快，相同溫度下燒結(jié)的Si3N4陶瓷球就越容易實(shí)現(xiàn)致密化。

圖1 燒結(jié)助劑含量對(duì)Si3N4陶瓷球相對(duì)密度的影響Fig.1 Effect of sintering aids content on relative density of Si3N4 ceramic ball

燒結(jié)助劑含量不同時(shí),Si3N4陶瓷球氣壓燒結(jié)后的金相照片如圖2所示，隨著燒結(jié)助劑含量的增加，氣壓燒結(jié)后Si3N4陶瓷球內(nèi)部氣孔逐漸減少，說(shuō)明致密化程度逐漸升高。其中,3Y3Al陶瓷球的金相照片中氣孔數(shù)量較多且尺寸較大，說(shuō)明致密度較差；4Y4Al和5Y5Al陶瓷球的金相照片中均只有孤立的氣孔，氣孔尺寸和數(shù)量都有明顯下降；而6Y6Al陶瓷球的金相照片中出現(xiàn)很多樹枝狀的密集微孔，這可能是由于晶界相的偏析和結(jié)晶造成的[16-17]。

圖2 燒結(jié)助劑含量不同時(shí)Si3N4陶瓷球的金相照片F(xiàn)ig.2 Metallographic photographs of Si3N4 ceramic ball with different contents of sintering aids

2.2 顯微結(jié)構(gòu)

燒結(jié)助劑含量不同時(shí),Si3N4陶瓷球氣壓燒結(jié)后的SEM照片如圖3所示，隨著燒結(jié)助劑含量的增加，β-Si3N4的晶粒尺寸和長(zhǎng)徑比逐漸增大。原因?yàn)闊Y(jié)助劑含量的增加使燒結(jié)過(guò)程中形成的液相增多，較多的液相更有利于物質(zhì)的遷移，促進(jìn)了β-Si3N4晶粒的形核和長(zhǎng)大[8]。其中,3Y3Al陶瓷球由于燒結(jié)助劑含量較小，液相量不足，因此晶粒尺寸較小且有一定數(shù)量的氣孔存在；4Y4Al和5Y5Al陶瓷球的液相量充足，形成了均勻、致密的顯微結(jié)構(gòu)；6Y6Al陶瓷球的液相量過(guò)多，β-Si3N4晶粒的生長(zhǎng)速率過(guò)快，形成了較大尺寸和長(zhǎng)徑比的晶粒，但晶粒間的堆積不夠緊密，有大量晶界相存在。

圖3 燒結(jié)助劑含量不同時(shí)Si3N4陶瓷球的SEM照片F(xiàn)ig.3 SEM images of Si3N4 ceramic ball with different contents of sintering aids

2.3 力學(xué)性能

燒結(jié)助劑含量不同時(shí),Si3N4陶瓷球氣壓燒結(jié)后的維氏硬度如圖4所示，隨著燒結(jié)助劑含量的增加，陶瓷球的維氏硬度逐漸降低。原因?yàn)闊Y(jié)助劑含量越大，陶瓷球內(nèi)部形成的晶界相數(shù)量越多且尺寸越大，大量晶界相的存在會(huì)降低Si3N4陶瓷球的維氏硬度。

圖4 燒結(jié)助劑含量對(duì)Si3N4陶瓷球維氏硬度的影響Fig.4 Effect of sintering aids content on Vickers hardness of Si3N4 ceramic ball

燒結(jié)助劑含量不同時(shí),Si3N4陶瓷球氣壓燒結(jié)后的斷裂韌性如圖5所示，隨著燒結(jié)助劑含量的增加，Si3N4陶瓷球的斷裂韌性逐漸提高。原因?yàn)殡S著燒結(jié)助劑含量的增加，β-Si3N4的晶粒尺寸和長(zhǎng)徑比逐漸增大，粗大的長(zhǎng)柱狀晶?？梢园l(fā)揮裂紋偏轉(zhuǎn)、橋接和晶粒拔出等增韌作用，抑制了裂紋的擴(kuò)展[18-19]。

圖5 燒結(jié)助劑含量對(duì)Si3N4陶瓷球斷裂韌性的影響Fig.5 Effect of sintering aids content on fracture toughness of Si3N4 ceramic ball

燒結(jié)助劑含量不同時(shí),Si3N4陶瓷球氣壓燒結(jié)后的壓碎強(qiáng)度如圖6所示，4Y4Al陶瓷球的壓碎強(qiáng)度最高，說(shuō)明其內(nèi)部缺陷相對(duì)較少。原因?yàn)樘沾汕虻膲核閺?qiáng)度主要受致密度、顯微結(jié)構(gòu)及內(nèi)部缺陷的影響，陶瓷球的致密度越高，顯微結(jié)構(gòu)越均勻，內(nèi)部缺陷越少，壓碎強(qiáng)度越高[20]。

本試驗(yàn)采用GPS工藝制備的Si3N4陶瓷球與國(guó)外采用HIP工藝制備的Si3N4陶瓷球性能對(duì)比見(jiàn)表2,由表可知，氣壓燒結(jié)Si3N4陶瓷球的維氏硬度和斷裂韌性達(dá)到了國(guó)外Si3N4陶瓷球的同等水平，壓碎強(qiáng)度高于國(guó)外Si3N4陶瓷球。由于本試驗(yàn)采用的燒結(jié)助劑為納米級(jí)，可以更均勻地分散于Si3N4中，促進(jìn)了Si3N4的燒結(jié)致密化，提高了Si3N4晶粒尺寸的一致性，所以,制備的Si3N4陶瓷球力學(xué)性能優(yōu)異。

表2 不同工藝制備Si3N4陶瓷球的力學(xué)性能Tab.2 Mechanical properties of silicon nitride ceramic balls by various preparation processes

3 結(jié)束語(yǔ)

采用GPS工藝，通過(guò)優(yōu)化燒結(jié)助劑的含量，可以制備出具有較高致密度和優(yōu)異力學(xué)性能的Si3N4陶瓷球。燒結(jié)助劑含量的增加促進(jìn)了燒結(jié)致密化和β-Si3N4晶粒的生長(zhǎng)，提高了Si3N4陶瓷球的斷裂韌性，但同時(shí)也導(dǎo)致了大量晶界相的形成，使得Si3N4陶瓷球的維氏硬度降低。