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    地鐵深基坑對(duì)鄰近建筑地震響應(yīng)影響研究

    2021-07-12 09:40:08趙文強(qiáng)
    鐵道建筑技術(shù) 2021年6期
    關(guān)鍵詞:層間深基坑建筑物

    趙文強(qiáng)

    (青島市地鐵規(guī)劃設(shè)計(jì)院有限公司 山東青島 266300)

    1 引言

    我國(guó)地處歐亞地震帶和環(huán)太平洋地震帶之間,地震活動(dòng)頻繁,是世界上最大的大陸淺源強(qiáng)震活動(dòng)區(qū)[1],且大量工程位于高地震烈度或頻震區(qū)?;訒?huì)在一定程度上改變鄰近場(chǎng)地條件,局部條件對(duì)地震波的傳播影響很大,從而可能引起地震時(shí)地面運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生較大的放大或縮小,以及震害分布的區(qū)域化[2]。

    我國(guó)現(xiàn)行的抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[3-6]沒有考慮基坑的存在對(duì)鄰近建筑地震響應(yīng)的影響,特別是緊鄰高層建筑的超深基坑,其建設(shè)和使用周期較長(zhǎng),對(duì)于高地震烈度或頻震區(qū)(如四川、甘肅等地),一旦發(fā)生較大強(qiáng)度的地震,可能會(huì)造成不可估量的后果。

    目前相關(guān)研究大多集中在地下結(jié)構(gòu)或基坑自身對(duì)地震作用的響應(yīng)。郭鴻俊等[7]應(yīng)用有限單元法分析了深基坑懸臂式圍護(hù)結(jié)構(gòu)在地震波作用下的響應(yīng)。陳建永[8]應(yīng)用有限單元法和強(qiáng)度折減法分析了深基坑排樁圍護(hù)結(jié)構(gòu)在地震波作用下的響應(yīng)和穩(wěn)定性的變化。康景文等[9]通過經(jīng)歷“5·12汶川特大地震”仍處于穩(wěn)定狀態(tài)的基坑,研究了基坑錨拉支護(hù)結(jié)構(gòu)體系在地震荷載作用下的狀態(tài)變化及其規(guī)律性。

    隨著軌道交通的快速發(fā)展,在城市繁華區(qū)域或一些特定地段,地鐵基坑緊鄰周邊建筑物工程已成常態(tài)。關(guān)于深基坑對(duì)鄰近建筑地震響應(yīng)影響的研究是一個(gè)不容忽視的課題。本文利用MIDAS GTS數(shù)值分析軟件,針對(duì)成都某地下4層地鐵車站深基坑鄰近某高層住宅樓進(jìn)行數(shù)值模擬,分析地震作用下地鐵深基坑對(duì)鄰近建筑地震響應(yīng)的影響,為類似工程提供參考。

    2 工程及地質(zhì)概況

    (1)工程概況

    鄰近建筑為住宅樓,該住宅為地上16層(地下2層)框架-剪力墻結(jié)構(gòu),筏板基礎(chǔ),基礎(chǔ)埋深約9 m。地鐵車站基坑與該住宅樓最小水平距離約6.2 m。基坑深約36.4 m、寬25.2 m,采用鉆孔灌注樁+內(nèi)支撐支護(hù),中間設(shè)置臨時(shí)立柱。圍護(hù)樁采用φ1.2 m@1.5 m鉆孔樁。第一、三道支撐采用0.8 m×1 m砼撐,水平間距6 m;第二、四、五道采用φ609鋼支撐(壁厚16 mm),水平間距3 m。圍護(hù)樁嵌固深度5.0 m。臨時(shí)立柱采用φ1.2 m@6 m的鉆孔樁。基坑與住宅樓位置關(guān)系見圖1。

    圖1 基坑與住宅樓位置關(guān)系剖面(單位:mm)

    (2)地質(zhì)概況

    表1 地層參數(shù)

    3 數(shù)值模擬及分析

    3.1 模型的建立

    根據(jù)《城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》,模型邊界一般采用粘性或粘彈性人工邊界,粘彈性邊界可以較好地模擬地基的輻射阻尼[10]。粘彈性人工邊界,可在有限元模型邊界節(jié)點(diǎn)的法向和切向設(shè)置并聯(lián)的彈簧單元和阻尼器單元[11-12]。在 MIDAS GTS中通過輸入基床系數(shù)及阻尼實(shí)現(xiàn)粘彈性人工邊界的加載,解決了對(duì)于有限的計(jì)算區(qū)域,波動(dòng)能量在人工邊界上發(fā)生反射而導(dǎo)致模擬失真問題。

    在對(duì)建立的有限元分析模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí),振動(dòng)波的高頻(短波)成分決定網(wǎng)格單元尺寸,低頻(長(zhǎng)波)成分決定模型邊界范圍的大小。根據(jù)《城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》,動(dòng)力分析時(shí)一般要求模型單元尺寸不大于1 m;模型的兩側(cè)邊界與地下結(jié)構(gòu)距離不小于3倍的地下結(jié)構(gòu)寬度,底面取至設(shè)計(jì)地震作用的基準(zhǔn)面且距離結(jié)構(gòu)不小于3倍的地下結(jié)構(gòu)豎向高度,上表面取至實(shí)際地表。

    本文采用MIDAS GTS軟件對(duì)地層-結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行時(shí)程分析,地層模型尺寸為長(zhǎng)215.2 m、高156.4 m。模擬時(shí),地層采用平面單元,鄰近建筑按質(zhì)量等效為線單元。模型地表為自由面,周邊采用粘彈性人工邊界。

    3.2 地震動(dòng)時(shí)程

    本工程場(chǎng)地位于成都市,抗震設(shè)防烈度7度,場(chǎng)地設(shè)計(jì)地震分組為第三組,地震動(dòng)峰值加速度為0.10 g,地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.45 s。根據(jù)勘察報(bào)告,本場(chǎng)地類別為Ⅱ類。計(jì)算采用50年超越概率為10%的基巖加速度反應(yīng)譜和峰值加速度作為地震動(dòng)時(shí)程合成的目標(biāo)峰值和反應(yīng)譜,采用擬合基巖反應(yīng)譜的三角級(jí)數(shù)迭代法合成地震反應(yīng)分析所需的基巖地震動(dòng)時(shí)程。地震動(dòng)時(shí)程曲線見圖2。

    圖2 50年超越概率10%基巖水平地震動(dòng)時(shí)程曲線

    3.3 計(jì)算工況

    本次模擬按如下四種工況進(jìn)行分析,通過四種工況對(duì)比,研究地鐵深基坑對(duì)鄰近建筑地震響應(yīng)的影響。

    工況一:無(wú)地鐵基坑,有鄰近建筑;

    工況二:有地鐵基坑,有鄰近建筑;

    工況三:有地鐵基坑,無(wú)鄰近建筑;

    工況四:無(wú)地鐵基坑,無(wú)鄰近建筑。

    3.4 數(shù)值模擬結(jié)果及分析

    (1)最大水平相對(duì)位移計(jì)算結(jié)果

    四種工況下的最大水平相對(duì)位移云圖見圖3~圖6。

    圖3 工況一最大水平相對(duì)位移云圖

    圖4 工況二最大水平相對(duì)位移云圖

    圖5 工況三最大水平相對(duì)位移云圖

    圖6 工況四最大水平相對(duì)位移云圖

    通過數(shù)值模擬計(jì)算,地震作用時(shí),工況一鄰近建筑頂部相對(duì)模型底的最大相對(duì)位移為174.8 mm,發(fā)生于9.82 s;工況二鄰近建筑頂部相對(duì)模型底的最大相對(duì)位移為320.2 mm,發(fā)生于10.88 s;工況三地面點(diǎn)相對(duì)模型底的最大相對(duì)位移為53.3 mm,發(fā)生于10.14 s;工況四地面點(diǎn)相對(duì)模型底的最大相對(duì)位移為24.7 mm,發(fā)生于9.50 s。

    (2)建筑物底部角點(diǎn)處地面位移計(jì)算結(jié)果

    建筑物底部角點(diǎn)處地面位移時(shí)程曲線見圖7。

    圖7 建筑物底部角點(diǎn)處地面位移時(shí)程曲線

    通過數(shù)值模擬計(jì)算,地震作用時(shí),工況一建筑物底部地面最大位移為97.8 mm,發(fā)生于10.24 s;工況二建筑物底部地面最大位移為297.4 mm,發(fā)生于10.64 s;工況三建筑物底部角點(diǎn)處地面最大位移為216.7 mm,發(fā)生于11.06 s;工況四建筑物底部角點(diǎn)處地面最大位移為73.9 mm,發(fā)生于10.24 s。工況一及工況四位移曲線于位移零軸兩側(cè)分布,兩側(cè)位移幅值接近;工況二及工況三位移曲線主要分布于位移0軸以上,位移傾向基坑。

    (3)層間位移計(jì)算結(jié)果

    由圖8可知:地震作用時(shí),工況一鄰近建筑第1層最大層間位移為12.7 mm,發(fā)生于10.18 s;第8層最大層間位移為13.2 mm,發(fā)生于14.06 s;第16層最大層間位移為3.6 mm,發(fā)生于10.00 s。位移曲線于位移零軸兩側(cè)分布,兩側(cè)位移幅值接近。

    圖8 工況一層間位移時(shí)程曲線

    由圖9可知:地震作用時(shí),工況二鄰近建筑第1層最大層間位移為14.1 mm,發(fā)生于10.98 s;第8層最大層間位移為25.9 mm,發(fā)生于10.36 s;第16層最大層間位移為13.4 mm,發(fā)生于10.74 s。位移曲線主要分布于位移零軸以上,位移傾向基坑。

    圖9 工況二層間位移時(shí)程曲線

    (4)計(jì)算結(jié)果對(duì)比及分析

    將四個(gè)工況計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析,見表2、表3。

    表2 計(jì)算結(jié)果對(duì)比(層間位移) mm

    表3 計(jì)算結(jié)果對(duì)比(地面及相對(duì)位移) mm

    通過各工況計(jì)算結(jié)果對(duì)比可知,深基坑在一定程度上改變了鄰近場(chǎng)地條件,對(duì)周邊場(chǎng)地及鄰近建筑的地震響應(yīng)特性產(chǎn)生較大影響,地震作用時(shí)引起地面及鄰近建筑運(yùn)動(dòng)明顯增大。工況三較工況四地面位移增加約193.2%,地面最大相對(duì)位移增加約115.8%;工況二較工況一地面位移增加約204.1%,樓頂最大相對(duì)位移增加約83.2%。

    工況二鄰近建筑層間位移均大于工況一,即基坑修建后在地震作用下鄰近建筑的層間位移均有增加,第1層層間位移增加約11%,第8層層間位移增加約96.2%,第16層層間位移增加約272.2%,中間層及頂層層間位移增加明顯。工況一中,第8層層間位移為13.2 mm,層間位移角約為1.1/250;工況二中,第8層層間位移為25.9 mm,層間位移角約為 2.17/250。

    工況一較工況四及工況二較工況三,地震作用下建筑物的存在會(huì)在一定程度上增加鄰近場(chǎng)地的震動(dòng)位移,但增加幅度相對(duì)較小。工況一較工況四,地面位移增加約32.3%;工況二較工況三,地面位移增加約37.2%。

    工況一和工況四在無(wú)基坑條件下,地震作用引起地層、地表及建筑物的位移分布于位移零軸兩側(cè),且兩側(cè)幅度接近;但存在基坑的工況二和工況三,地層及建筑物位移均向基坑側(cè)呈明顯增大趨勢(shì),地層及建筑物一定程度上向基坑方向傾斜,大幅增加了地震作用下鄰近建筑地震破壞的可能性。

    3.5 深基坑對(duì)鄰近建筑地震響應(yīng)的影響

    (1)綜合計(jì)算結(jié)果,修建地鐵基坑后,地震作用下鄰近場(chǎng)地及鄰近建筑位移明顯增大,且位移傾向基坑側(cè),說(shuō)明基坑的存在對(duì)鄰近場(chǎng)地及鄰近建筑的地震響應(yīng)特性影響較大。其原因在于基坑開挖后削弱了地層的整體性和自身阻尼特性,基坑雖然有圍護(hù)結(jié)構(gòu)支撐,但仍加劇了地震作用。并且基坑開挖后使地層產(chǎn)生臨空面,地震波傳遞至基坑范圍時(shí)基坑兩側(cè)地層形成一定的鞭梢效應(yīng),增大了地層的震動(dòng)位移,從而加劇了鄰近建筑的振動(dòng)幅度。因此,一旦基坑發(fā)生失穩(wěn)破壞,極有可能引起鄰近建筑發(fā)生破壞。

    (2)對(duì)于存在鄰近建筑工況,地震作用下場(chǎng)地內(nèi)位移有所增大。其原因在于地面建筑增加了作用在周邊地層及基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)上的荷載,因此導(dǎo)致作用在基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)上的地震作用有所增大,基坑兩側(cè)地層位移增加后在一定程度上又影響了鄰近建筑的震動(dòng)位移,亦增加了地震作用時(shí)基坑及鄰近建筑的地震破壞風(fēng)險(xiǎn)。

    4 結(jié)論

    (1)地鐵深基坑的存在改變了鄰近場(chǎng)地條件,對(duì)周邊場(chǎng)地及鄰近建筑的地震響應(yīng)特性產(chǎn)生較大影響,地震作用時(shí)引起地面及鄰近建筑的位移或相對(duì)位移明顯增大。因此,地鐵深基坑使鄰近建筑所受地震作用增大。

    (2)基坑開挖后削弱了地層的整體性和穩(wěn)定性,使地層形成相對(duì)臨空面,地震作用時(shí),基坑兩側(cè)土體存在相向或相悖運(yùn)動(dòng),增大了支撐軸力,并且基坑兩側(cè)地層及鄰近建筑的震動(dòng)位移均傾向基坑。在基坑未失穩(wěn)情況下,仍增加了建筑物的層間位移,亦增大了鄰近建筑開裂或破壞的風(fēng)險(xiǎn)。

    (3)鄰近建筑的存在,使周邊場(chǎng)地及基坑在地震作用下的位移有所增大,增加了基坑支護(hù)體系失穩(wěn)及基坑破壞的風(fēng)險(xiǎn)。

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