鄒 娟,成照楠,鄒 芹,,李艷國(guó),王明智,齊效文
(1.燕山大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,河北 秦皇島 066004;2.亞穩(wěn)材料制備技術(shù)與科學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,河北 秦皇島 066004)
聚晶立方氮化硼PCBN(Polycrystalline cubic Boron Nitride)車刀硬度僅次于聚晶金剛石PCD(Polycrystalline diamond)車刀,具有更高熱穩(wěn)定性和化學(xué)穩(wěn)定性,比PCD車刀更適合加工黑色金屬,比硬質(zhì)合金和陶瓷車刀更耐用,加工效率更高,并且有媲美磨削的加工表面質(zhì)量[1-3]。有關(guān)PCBN刀具材料及其切削性能的模擬與實(shí)驗(yàn)研究是超硬刀具研究領(lǐng)域的熱點(diǎn)之一。為了提高PCBN車刀性能,國(guó)內(nèi)外學(xué)者做了大量研究[4-14],主要集中在材料性能測(cè)試及市售PCBN車刀切削磨損的研究上,而制造不同成分PCBN材料車刀并檢驗(yàn)加工性能的相關(guān)報(bào)道很少。本文以有限元模擬和實(shí)驗(yàn)相結(jié)合,對(duì)不同立方氮化硼(CBN)含量的新型PCBN材料和市售材料制作的車刀切削性能進(jìn)行評(píng)價(jià)。
前期工作中,本課題組通過(guò)使用非化學(xué)計(jì)量比TiN0.3和AlN為結(jié)合劑,合成了幾種不同CBN含量的高熵化合物結(jié)合劑PCBN材料[15],發(fā)現(xiàn)其具有相當(dāng)高的熱穩(wěn)定性和耐磨性,其中CBN含量(體積分?jǐn)?shù))80%的PCBN材料硬度達(dá)到32.38 GPa[16]。本文根據(jù)車刀結(jié)構(gòu)優(yōu)化結(jié)果[17-18]建立有限元仿真模型,首先應(yīng)用Deform軟件模擬不同CBN含量90°刀尖角PCBN車刀精車45#淬火鋼外圓面時(shí)刀尖與工件的應(yīng)力場(chǎng);然后分別用自制和市售PCBN材料制造車刀,精車45#淬火鋼外圓面,并對(duì)刀尖進(jìn)行SEM掃描分析,比較刀具的切削性能。
選取外圓車削常用的焊接式90°刀尖角車刀,使用三維軟件建立PCBN車刀和45#淬火鋼工件1∶1幾何模型,如圖1所示。刀具結(jié)構(gòu)參數(shù)為:前角γ0=0°、后角a0=10°、主偏角κr=40°、副偏角κr′=50°、刃傾角λ0=0°、刀尖圓弧半徑rs=0.5 mm、鈍圓半徑ρ=0.1 mm。在不影響模擬結(jié)果的前提下簡(jiǎn)化幾何模型以提高運(yùn)算效率。
圖1 Deform車削仿真幾何模型與簡(jiǎn)化模型
模擬試驗(yàn)所用自制PCBN材料和45#淬火鋼工件的性能見(jiàn)表1。
表1 PCBN材料與45#淬火鋼的性能
仿真試驗(yàn)選用切削速度vc=250 m/min、進(jìn)給量f=0.1 mm/r、背吃刀量ap=0.25 mm。車削模擬選擇拉格朗日增量方式,模擬類型選擇變形和熱傳導(dǎo),變形求解為Sparse求解,并選用Newton?Raphson迭代。設(shè)置環(huán)境溫度為20℃,干切削的切削液傳熱系數(shù)為0 W/(m2·K)、摩擦系數(shù)為0.3[19],刀尖與工件表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為4.5×104W/(m2·K);仿真步長(zhǎng)設(shè)置為4 800步、時(shí)間長(zhǎng)為0.002 s。PCBN車刀和工件采用自適應(yīng)網(wǎng)格劃分技術(shù),PCBN車刀單元網(wǎng)格數(shù)為50 000,工件網(wǎng)格數(shù)為20 000,模擬獲得應(yīng)力場(chǎng)結(jié)果。
分別使用CBN含量(體積分?jǐn)?shù))50%和80%的自制PCBN材料制成焊接式90°刀尖角車刀,對(duì)比使用同等CBN含量的市售PCBN材料制成的同型車刀,以車削速度v c=250 m/min、進(jìn)給量f=0.1 mm/r、背吃刀量a p=0.25 mm[16-17]在數(shù)控車床上完成45#淬火鋼外圓面加工,車削距離500 m。車削實(shí)驗(yàn)后,分別對(duì)4種車刀的刀尖進(jìn)行SEM分析,獲得微觀結(jié)構(gòu)照片,評(píng)價(jià)兩類PCBN車刀的性能。
模擬90°刀尖角PCBN車刀精車45#淬火鋼外圓面,得到穩(wěn)定車削時(shí)車刀與工件的應(yīng)力場(chǎng)結(jié)果見(jiàn)圖2~3。對(duì)比車刀應(yīng)力場(chǎng)可知,2種CBN含量的PCBN車刀受力情況基本一樣,應(yīng)力最大值點(diǎn)集中在刀尖靠近主切削刃的前刀面上,這是因?yàn)榍暗睹媾c切屑流接觸承受主切削力[20],其中CBN含量50%的PCBN車刀應(yīng)力極值略高。工件變形區(qū)的應(yīng)力場(chǎng)形式基本相同,應(yīng)力呈梯度變化,最大值位于刀尖擠壓工件變形處,吃刀方向應(yīng)力值較大。
圖2 CBN含量50%應(yīng)力場(chǎng)模擬結(jié)果
圖3 CBN含量80%應(yīng)力場(chǎng)模擬結(jié)果
主切削力隨時(shí)間變化統(tǒng)計(jì)結(jié)果見(jiàn)圖4。可見(jiàn)不同CBN含量的PCBN車刀精車45#淬火鋼外圓面時(shí)主切削力變化基本一致。
圖4 主切削力模擬結(jié)果
焊接式90°刀尖角PCBN車刀見(jiàn)圖5。刀尖使用PCBN材料,刀體材料為硬質(zhì)合金。各車刀詳細(xì)信息見(jiàn)表2。
圖5 實(shí)驗(yàn)所用PCBN車刀
表2 實(shí)驗(yàn)用PCBN車刀的材料信息
在車床上完成PCBN車刀加工45#淬火鋼工件的切削實(shí)驗(yàn),4種車刀的刀尖SEM圖見(jiàn)圖6。由圖6可見(jiàn),1號(hào)車刀磨損區(qū)寬度約80μm,刃緣有輕微月牙凹磨損;2號(hào)車刀磨損區(qū)寬度約50μm,磨損輕微且范圍很小,月牙凹不可見(jiàn);1號(hào)、2號(hào)車刀刀尖前刀面上的凸起是由于黏接了工件材料。3號(hào)車刀磨損區(qū)寬度約130μm,刃緣有明顯磨損;4號(hào)車刀磨損區(qū)寬度約90μm,刃緣有較明顯月牙凹磨損。根據(jù)磨損程度,4把車刀耐磨性由高到低排序?yàn)椋?號(hào)樣品>1號(hào)樣品>4號(hào)樣品>3號(hào)樣品。2號(hào)車刀耐磨性相對(duì)較好,但韌性相對(duì)較差。
圖6 PCBN車刀切削后刀尖SEM圖
實(shí)驗(yàn)時(shí)2號(hào)樣品車刀有一只發(fā)生崩刃,如圖7所示。從圖7可以看到,車刀刀尖沿副切削刃方向斷裂,由于幾把車刀加工用量參數(shù)是相同的,表明2號(hào)樣品韌性相對(duì)較差。
圖7 2號(hào)樣品崩刃效果
結(jié)合仿真試驗(yàn)數(shù)據(jù),可知不同CBN含量的PCBN車刀在加工過(guò)程中車刀受力沒(méi)有明顯區(qū)別,主切削力變化相似,說(shuō)明同樣結(jié)構(gòu)參數(shù)的PCBN車刀在相同的切削用量條件下使工件材料發(fā)生變形的情況是近似的,但會(huì)使刀具產(chǎn)生不同程度磨損。平均主切削力實(shí)測(cè)值與模擬值對(duì)比見(jiàn)圖8。實(shí)測(cè)值約大于模擬值10%,這是車削過(guò)程中金屬瘤在前刀面聚集導(dǎo)致摩擦加劇,以及設(shè)備穩(wěn)定性造成的。市售PCBN材料制作的車刀平均主切削力較小與其磨損程度較大有關(guān),隨著磨損量增加,實(shí)際切削用量逐漸減小。自制PCBN材料在原TiN0.3和AlN結(jié)合劑基礎(chǔ)上,添加微量組分TaC、WC、VC和ZrC等碳化物[16],顯著改良了PCBN燒結(jié)體的韌性和耐磨性。自制CBN含量50%的PCBN車刀實(shí)驗(yàn)結(jié)果較優(yōu),從使用效率看,具有較高的經(jīng)濟(jì)效益。自制CBN含量80%的PCBN車刀韌性相對(duì)較差。
圖8 實(shí)測(cè)與模擬平均主切削力對(duì)比圖
1)通過(guò)Deform軟件對(duì)CBN含量50%和80%的焊接式90°刀尖角PCBN車刀精車45#淬火鋼外圓面仿真分析可知,CBN含量對(duì)主切削力影響不顯著。
2)CBN含量增加,PCBN材料硬度和耐磨性增強(qiáng),韌性降低,CBN含量50%的自制PCBN車刀綜合性能較好。
3)對(duì)比自制及市售PCBN材料制作的車刀精車45#淬火鋼外圓面后刀尖磨損情況,在CBN含量相同的情況下,自制PCBN材料車刀的性能較優(yōu)。