鄭春雷 楊永強 歐陽建國 李 川
(1.燕山大學(xué)材料學(xué)院材料綜合實驗教學(xué)示范中心,河北066004;2.巨力索具股份有限公司河北省吊索具工程技術(shù)研究中心,河北072550;3.中信戴卡股份有限公司工程技術(shù)研究院,河北066011)
G34CrMo4是一種歐標(biāo)材質(zhì)的中碳調(diào)質(zhì)鑄鋼,化學(xué)成分與國標(biāo)材質(zhì)ZG35Cr1Mo相當(dāng),表1為兩種材質(zhì)的化學(xué)成分對比分析。該材質(zhì)廣泛應(yīng)用在高強度澆注接頭上,由于其強度高,極大地減輕了錨具的自重,為錨具輕量化生產(chǎn)提供了保障。由于鑄鋼在鑄造過程及調(diào)質(zhì)過程中產(chǎn)生了雙重應(yīng)力,加上本身的鑄造缺陷,調(diào)質(zhì)處理后很容易在產(chǎn)品表面形成裂紋等缺陷,需要進行焊接修補。本文通過模擬補焊兩組錨具試板,一組進行焊后消應(yīng)力處理,一組不進行焊后消應(yīng)力處理,最后對試驗數(shù)據(jù)進行對比。
本試驗用G34CrMo4鋼主要化學(xué)成分見表2。
表1 G34CrMo4鋼及ZG35Cr1Mo鋼化學(xué)成分對比(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)Table1 Comparison of chemical composition of G34CrMo4 steel and ZG35Cr1Mo steel(mass fraction,%)
表2 G34CrMo4鋼主要化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)Table 2 Main chemical composition of G34CrMo4 steel(mass fraction,%)
由表2可見,G34CrMo4為中碳調(diào)質(zhì)鑄鋼,為了保證淬透性和提高抗回火性,加入了一定數(shù)量的Cr、Mo等合金元素,強度主要還是取決于較高的含碳量,用國際焊接協(xié)會(IIW)推薦的碳當(dāng)量公式來計算,本試驗用鋼的碳當(dāng)量CE高達0.63,可焊性較差。此鋼種淬硬傾向十分明顯,冷裂傾向較為嚴(yán)重,并且馬氏體中含碳量較高,對冷裂紋的敏感性較大,尤其在焊接熱影響區(qū)的過熱區(qū)容易產(chǎn)生高碳馬氏體,造成焊接熱影響過熱區(qū)的脆化現(xiàn)象。通常情況下,該鋼種需要在退火狀態(tài)下進行焊接,焊接完成后再進行調(diào)質(zhì)處理,使得整個焊接接頭的性能達到使用要求。本試驗用錨具材料已經(jīng)調(diào)質(zhì)完畢,必須在調(diào)質(zhì)狀態(tài)下進行焊接,這樣會產(chǎn)生焊接后熱影響區(qū)軟化的問題,該區(qū)域的強度和硬度均低于正常調(diào)質(zhì)狀態(tài)的母材,將會成為焊接接頭的薄弱區(qū)域。因此在制定焊接工藝時,需要綜合考慮預(yù)熱溫度、焊后熱處理和焊接線能量的選擇[1-8]。
試驗所用焊接材料的力學(xué)性能見表3,選取的實芯焊絲與母材等強度匹配,焊材型號為ER76-G(GB/T 8110—2008)。
表3 母材和焊材的力學(xué)性能對比Table 3 Comparison of mechanical propertiesof base metal and welding material
由于80%Ar+20%CO2混合器保護,焊縫成型好、焊接飛濺少并能減少對熔敷金屬合金元素的燒損,在高強度鋼中普遍使用,估選用此氣體作為保護氣體。
預(yù)熱溫度的確定方法有焊接性試驗法、公式法和查表法。焊接性試驗比較系統(tǒng),但是缺乏對線能量的考慮,查表法和公式法都是通過大量試驗總結(jié)得出,并在焊接性試驗的基礎(chǔ)上,將焊接線能量作為選擇預(yù)熱溫度的重要變量。經(jīng)比較,本文采用公式法來確定預(yù)熱溫度,公式如下:
Tp=697CE+160tan(d/35)+62×HD0.35+
(53CE-32)Q-328
式中,CE—碳當(dāng)量;d—試板厚度;HD—焊縫擴散氫含量;Q—焊接線能量。
(1)選擇產(chǎn)品最大板厚作為試板厚度,d=100 mm。
(2)G34CrMo4的含碳量大于0.25,國際焊接協(xié)會的碳當(dāng)量計算公式已經(jīng)不適合使用,對于中碳調(diào)質(zhì)鑄鋼應(yīng)當(dāng)使用下列公式來計算碳當(dāng)量:
得出該鋼的CE=0.43。
(3)EN 1011-2:2001中注明實芯焊絲的擴散氫等級為HD=5 ml/100 g。
(4)焊接線能量按照最小數(shù)值選,定為Q=0.5 kJ/mm。
將上述數(shù)值代入,得出預(yù)熱溫度Tp=235℃。
方便起見,焊接前預(yù)熱溫度選為250℃。
較低的焊接熱輸入在焊接此類材料時對沖擊韌性有改善作用。因為大的熱輸入將會產(chǎn)生寬的、組織粗大的熱影響區(qū),增大熱影響區(qū)脆化、軟化和熱裂紋傾向。焊接工藝參數(shù)見表4。
表4 焊接工藝參數(shù)Table 4 Welding parameter
本次試驗焊制了兩組試板,其中一組焊后進行了消應(yīng)力退火處理,另一組施焊焊后自然冷卻。兩組試板可進行性能對比,從而驗證焊后消應(yīng)力退火在中碳調(diào)質(zhì)鑄鋼中的必要性。
EN 10293:2015等相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定,焊后消應(yīng)力退火溫度要低于鑄鋼本體回火溫度30~50℃,故消應(yīng)力退火溫度定為620℃,加熱和冷卻速率為100~150℃/h,進爐和出爐溫度為350℃。焊后消應(yīng)力退火工藝曲線見圖1。
圖1 焊后熱處理曲線Figure 1 Post-weld heat treatment curve
為驗證焊縫的表面和內(nèi)部缺陷,兩組分別進行了磁粉檢測和超聲檢測,沒有發(fā)現(xiàn)超標(biāo)缺陷,驗收等級均符合要求。
(1)焊接接頭拉伸試驗結(jié)果
未進行消應(yīng)力退火的試板焊接接頭的抗拉強度平均值為732 MPa,進行消應(yīng)力退火后試板的抗拉強度平均值為721 MPa,可見經(jīng)過消應(yīng)力退火后試板的強度略有下降,但是強度仍高于鑄鋼母材的抗拉強度最小值,兩組試板均合格。
(2)側(cè)彎試驗結(jié)果
2組試板的側(cè)彎試樣的彎曲面均無開口缺陷,均合格。
(3)沖擊試驗結(jié)果
沖擊試驗結(jié)果見表5,2組試板的焊縫及兩側(cè)熱影響區(qū)沖擊吸收能量均≥35 J,均合格。焊后消應(yīng)力處理后,沖擊吸收能量數(shù)值均有大幅度增長,其中熱影響區(qū)沖擊吸收能量44%,焊縫沖擊吸收能量63%。
表5 焊接接頭沖擊試驗結(jié)果Table 5 Results of impact test of welded joints
表6 焊接接頭硬度試驗結(jié)果Table 6 Hardness test results of welded joints
圖2 母材金相組織Figure 2 Metallographic structure of base metal
圖3 焊縫金相組織Figure 3 Metallographic structure of weld seam
圖4 熔合線金相組織Figure 4 Metallographic structure of fusion line
(4)硬度檢測結(jié)果
兩組試板的焊接接頭的硬度結(jié)果見表6??梢姾负笙麘?yīng)力處理后,整個焊接接頭的硬度數(shù)值均有顯著下降,尤其是熱影響區(qū),硬度數(shù)值下降30.53%,母材和焊縫區(qū)域硬度數(shù)值分別下降8.24%和10.26%。
(5)金相結(jié)果
圖2~圖4分別為未進行消應(yīng)力處理和進行過消應(yīng)力處理后的母材、焊縫及熔合線附近的微觀金相組織,母材處的組織為回火索氏體和鐵素體,焊縫處的組織為鐵素體和珠光體,熔合線附近的組織為索氏體、粒狀貝氏體、鐵素體和少量珠光體??梢?,焊后進行消應(yīng)力處理以后,碳化物析出變得均勻,且長大,從組織上論證了消應(yīng)力退火后會使焊接接頭硬度降低,韌性變好。
中碳調(diào)質(zhì)鑄鋼G34CrMo4的焊接接頭經(jīng)過焊后消應(yīng)力退火后,與焊后直接冷卻的試板進行對比,可見碳化物析出變得均勻且長大,拉伸性能沒有明顯變化,但是沖擊和硬度指標(biāo)均有了明顯改善。尤其是焊接熱影響區(qū),沖擊吸收能量值增長44%,硬度數(shù)值下降30.53%。證實該中碳調(diào)質(zhì)鑄鋼焊后進行消應(yīng)力處理是必要的。