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    敞口鋼包轉(zhuǎn)運過程中鋼水溫降規(guī)律的研究

    2021-07-07 06:05:00葉成立
    大型鑄鍛件 2021年4期
    關鍵詞:總溫溫降鋼包

    葉成立 金 楊

    (二重(德陽)重型裝備有限公司,四川618000)

    在鑄件和鋼錠的生產(chǎn)中,一般鋼包爐與澆注工位距離較遠,而且常有多包順序合澆的情況,所以鋼水存在轉(zhuǎn)運過程,該過程用時長達20~60 min。而高質(zhì)量的鑄件和鑄錠對澆注時鋼水的溫度有嚴格的要求,所以鋼水的溫降就極其重要,只有掌握鋼水溫降的規(guī)律,才能根據(jù)澆注溫度控制出鋼溫度。

    1 鋼包傳熱數(shù)學模型建立

    鋼水冶煉完成以后,停電開出,吊運至澆注工位。在這個過程中,將鋼包作為一個整體考慮,可以認為是一個無內(nèi)熱源散熱的過程,散熱主要是對流散熱和輻射散熱。為了計算簡便,作如下簡化:

    (1)任何時刻鋼包內(nèi)鋼水溫度是均勻的。

    (2)包壁和包底表面的溫度也是均勻的,并在轉(zhuǎn)運過程中保持不變,維持出鋼時的溫度。

    (3)不考慮包壁耐火層之間的接觸熱阻,認為各層耐材之間緊密結(jié)合。

    (4)鋼水表面覆蓋的爐渣表面各處溫度一致,且存在一個冷卻層;冷卻層以下的渣子認為和鋼水溫度相等。

    簡化以后,鋼包的尺寸及鋼包傳熱模型如圖1所示,散熱主要是對流散熱Ec和輻射散熱Er。

    圖1 鋼包傳熱模型示意圖Figure 1 Schematic diagram of ladle heat transfer model

    于是,總散熱量E有:

    E=ΣEc+ΣEr=Ec1+Ec2+Ec3+Er1+Er2+Er3+Er4

    (1)

    2 鋼包傳熱模型的求解

    2.1 對流傳熱計算

    由于鋼包在吊運過程中速度很慢,所以可以認為是和空氣自然對流散熱。根據(jù)牛頓冷卻公式,對流散熱的熱流密度如下所示:

    qc=λ(Tb-Te)

    (2)

    式中,qc為對流散熱的熱流密度;λ為換熱系數(shù);Tb、Te分別為包壁和環(huán)境溫度。

    其中,換熱系數(shù)λ為未知,又根據(jù)努塞爾Nu準數(shù)關系:

    Nu=λL/k

    (3)

    Nu=f(Gr,Pr)

    (4)

    式中,Nu為努塞爾準數(shù);k為對流邊界層導熱系數(shù);L為對流特征尺寸;Gr為格拉曉夫準數(shù);Pr為普朗特準數(shù)。

    自然對流傳熱的相關實驗關聯(lián)式見表1。

    表1 自然對流條件下不同位置努塞爾準數(shù)Nu實驗關聯(lián)式[1]Table 1 Experimental correlations ofNusselt's quasi-number Nu at different positionsunder natural convection conditions

    綜上,對流散熱ΣEc為:

    ΣEc=Σλi·ΔTi·Fi

    (5)

    2.2 輻射傳熱計算

    2.2.1 包壁和包底輻射散熱計算

    對于包壁和包底,簡化之后認為溫度不變,且認為壁面輻射全部被大氣空間吸收。所以根據(jù)史蒂芬-玻爾茲曼定律(四次方定律),輻射散熱見式(6)。

    (6)

    式中,F(xiàn)為包壁輻射面積,ε為黑度值,一般氧化的鋼或鐵為0.8;σ為黑體輻射系數(shù),5.67 W/(m2·K4);Tb、Te分別為包壁和環(huán)境溫度。

    2.2.2 渣面輻射散熱計算

    渣面輻射散熱比較復雜,這是因為:

    (1)渣面輻射分為兩部分,一部分被大氣吸收,一部分被包壁吸收。而且渣面距離包口位置不同,輻射的角系數(shù)不同。

    (2)渣面在出鋼以后,渣面表面冷卻層溫度急劇下降,造成輻射散熱能力發(fā)生巨大變化。

    所以,對于渣面輻射散熱,必須分兩部分考慮。

    對于渣面向上方包口空氣的散熱有:

    (7)

    對于渣面向鋼包內(nèi)壁的散熱,根據(jù)灰體輻射換熱則有:

    (8)

    式中,F(xiàn)為包壁輻射面積,φ為輻射角系數(shù),ε為黑度值,一般氧化的鋼或鐵為0.8;σ為黑體輻射系數(shù),5.67 W/(m2·K4);Tz、Te、Tn分別為渣面、環(huán)境以及內(nèi)壁的溫度。

    (1)渣面輻射角系數(shù)的確定

    渣面輻射模型如圖2所示,渣面和包口直徑為D,距離為h;包口面積為F1,包壁面積為F2,渣面面積為F3。

    由于包壁是耐火材料,導熱系數(shù)較低,可以認為是不導熱,那么其渣面對包口的輻射角系數(shù)滿足相等且平行圓盤之間的輻射角系數(shù)[2]。圖3是輻射角系數(shù)φ3,1的測量值和擬合值。

    圖2 鋼包渣面向空氣輻射示意圖Figure 2 Schematic diagram of air radiation of ladle slag圖3 相等且平行的圓盤間角系數(shù)[2]Figure 3 Equal and parallel angle coefficient between discs

    因為不同的鋼包、不同的鋼水量會對角系數(shù)有影響,為了方便連續(xù)計算,對角系數(shù)進行擬合,擬合公式如式(9)所示。

    φ3,1=-0.002(D/h)4+0.033(D/h)3-0.210(D/h)2+

    0.615(D/h)+0.048

    (9)

    (2)渣面溫度變化的確定

    出鋼以后,渣面溫度急劇下降,表面一定厚度的渣層由紅亮的液態(tài)迅速變?yōu)榧t黑色的凝固態(tài)渣殼,之后溫度緩慢變化,可以對鋼水起保溫作用。

    根據(jù)渣面瞬態(tài)迭代法,可以計算渣面溫度的變化,如圖4所示。

    (10)

    式中,Ti+1、Ti分別為渣面冷卻層i、i+1時刻的溫度;Qir、Qic分別為i時刻輻射出的熱量、鋼水向冷卻層傳導的熱量;δ為渣面冷卻層的厚度,為1~2 cm。

    由圖4可以發(fā)現(xiàn),開始時渣面溫度迅速降低;當時間超過10 min以后,溫度開始緩慢降低,基本穩(wěn)定。實際測量結(jié)果顯示渣面溫度在1000~1100℃左右,與該公式吻合較好。

    2.3 鋼水溫降計算

    由于鋼包在吊運過程中,無能量輸入,所以散失的熱量造成鋼水和熔渣溫度的降低,溫降ΔT如式(11)所示:

    Et=(Mmcpm+Mscps)ΔT

    (11)

    式中,t為時間;Mm、Ms分別為鋼水和渣子的重量,kg;cpm、cps分別為鋼水和渣子的比熱容。

    3 計算結(jié)果與分析

    3.1 邊界條件的測量與選用

    通過求解過程可知,需要知道鋼包尺寸、包壁及包底的溫度、鋼水量、渣量以及各種相關物性參數(shù)。

    我公司有A、B、C、D共4種常用類型的鋼包,其直徑相等,高度不同。采用手提式測溫槍對出鋼后的包壁和包底測溫,統(tǒng)計后取平均數(shù),見表2。鋼水及熔渣的物性參數(shù)見表3。

    圖4 渣面溫度隨時間變化Figure 4 Changes of slag surface temperatures with time

    表2 鋼包相關參數(shù)Table 2 Related parameters of ladle

    表3 鋼水和熔渣的物性參數(shù)Table 3 Physical parameters of molten steel and slag

    另外,對于對流散熱計算中空氣的各項參數(shù)見參考文獻[1],本文不再一一列出。

    3.2 鋼水溫降計算結(jié)果

    3.2.1 鋼水的降溫速度

    圖5分別為A包和C包不同鋼水量時鋼水降溫速度與時間的關系。從圖中可以看出,剛開始時,鋼水溫度降低速度很快,當時間大于10 min,鋼水溫降趨于穩(wěn)定;同一個鋼包,鋼水越少,降溫速度越快。

    從圖5可以讀出,當鋼水分別為55 t和95 t時,穩(wěn)定時的溫降速度分別為約1℃/min和0.65℃/min。鋼水量與溫降速度不是嚴格成反比,這是因為穩(wěn)定以后二者總散熱量不同,鋼水量較少的時候,渣面向外輻射的角系數(shù)小,相應的渣面輻射散熱會變小。

    (a)A包(b)C包圖5 不同鋼水量的降溫速度Figure 5 Cooling rate of different molten steel volume

    3.2.2 鋼水總溫降影響因素

    圖6是A包和C包在不同鋼水量時鋼水總溫降與時間的關系。可以發(fā)現(xiàn),相同鋼包較大噸位和較小噸位的鋼水總溫降在30 min時相差超過10℃。

    (a)A包(b)C包圖6 不同鋼水量時的鋼水總溫降與時間的關系Figure 6 Relationship between total temperature dropand time of molten steel with different water quantity

    (a)不同鋼包95 t鋼水(b)不同鋼包135 t鋼水圖7 相同鋼水量時的鋼水總溫降與時間的關系Figure 7 Relationship between total temperature dropand time of molten steel with the same amount of water

    圖7是A包和C包在相同鋼水量時鋼水總溫降與時間的關系。可以發(fā)現(xiàn)不同鋼包在盛有相同鋼水量時,30 min后鋼水總溫降相差小于3℃。

    圖8 鋼包散熱方式占總散熱比例Figure 8 The proportion of ladle heat dissipation methodin total heat dissipation

    圖9 鋼包散熱部位占總散熱比例Figure 9 The proportion of the heat dissipation partof the ladle in the total heat dissipation

    3.2.3 鋼包不同位置散熱貢獻

    圖8是不同散熱方式占總散熱的比列,可以發(fā)現(xiàn)輻射散熱是主要的散熱方式。圖9是鋼包不同散熱部位占總散熱的比列,渣面是主要的散熱部位,所以采取措施減少渣面散熱是降低鋼水溫降最有效的方法。

    4 結(jié)論

    (1)本文建立了敞口鋼包在轉(zhuǎn)運過程的數(shù)學模型,在合適的簡化和邊界條件下,可以準確地計算鋼包內(nèi)鋼水的溫度變化。

    (2)前期鋼包內(nèi)鋼水溫降速度較大,隨后趨于穩(wěn)定;相同鋼包內(nèi)鋼水的溫降速度隨鋼水量增加而減小。

    (3)相同鋼包內(nèi)不同鋼水量時鋼水總溫降相差較大,相同的鋼水量在不同鋼包內(nèi)的鋼水總溫降相差較小。

    (4)鋼包散熱的主要方式是輻射散熱,渣面是主要的散熱部位。

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