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    金華—中臺山區(qū)塊致密砂巖儲層井壁穩(wěn)定判斷及出砂預(yù)測

    2021-07-03 03:25:34張華禮李玉飛陸林峰
    非常規(guī)油氣 2021年3期
    關(guān)鍵詞:沙溪廟原巖斜角

    龔 浩,張華禮,唐 庚,李玉飛,張 林,陸林峰

    (中國石油西南油氣田公司 工程技術(shù)研究院,四川 德陽 618000)

    金華—中臺山區(qū)塊位于川中古隆中斜平緩構(gòu)造帶東北部與川北古中拗陷低緩構(gòu)造帶西南部交匯區(qū),有利面積達1 460 km2,資源量1 900×108m3,以中-細粒長石砂巖為主,次為巖屑長石砂巖,孔隙度8%~12%,滲透率0.01~1.00 mD,厚度約為1 200~1 600 m,氣層特征明顯,勘探開發(fā)潛力大。

    目前,金華—中臺山區(qū)塊形成的致密氣藏完井技術(shù)主要是針對須家河組氣藏,完井方式主要包括裸眼完井及射孔完井,完井工藝包括裸眼封隔器+滑套分段完井、射孔加砂聯(lián)作工藝、射孔后不動管柱分段加砂工藝、射孔+橋塞分段壓裂完井工藝。其中所用的裸眼完井、裸眼封隔器+滑套分段完井屬于裸眼系列的完井方法;所使用的射孔完井、射孔加砂聯(lián)作工藝、射孔后不動管柱分段加砂工藝、射孔+橋塞分段壓裂完井工藝完井方法屬于射孔系列的完井方法。無論是裸眼系列完井方法還是射孔系列完井方法都需要滿足相應(yīng)的地質(zhì)條件和工藝技術(shù)要求[1-10]。例如,裸眼系列完井要求巖性堅硬致密,井壁穩(wěn)定不坍塌,對砂巖地層還要求不出砂;射孔系列完井方法同樣對砂巖地層也要求不出砂。因此,不能簡單的將應(yīng)用于金華—中臺山區(qū)塊的須家河組完井工藝直接應(yīng)用于該區(qū)塊沙溪廟組,須家河組完井方式在沙溪廟組的適應(yīng)性有待進一步的分析與論證。該研究根據(jù)儲層巖石力學參數(shù)測試結(jié)果,利用氣井生產(chǎn)過程中井壁穩(wěn)定及出砂預(yù)測方法,判斷金華—中臺山區(qū)塊沙溪廟組氣井生產(chǎn)過程中井壁是否穩(wěn)定;考慮氣藏出水及氣藏壓力衰減影響,預(yù)測氣井生產(chǎn)過程中是否出砂,為工區(qū)沙溪廟組氣井完井方法優(yōu)選提供依據(jù)。

    1 水化對原巖弱化效應(yīng)測試

    1.1 水化對原巖抗張強度影響測試

    利用工區(qū)沙溪廟組儲層巖心,在巖樣制備的基礎(chǔ)上,將試樣分為3組,每組2塊巖心,首先將所有巖心在烘箱中完全干燥。第1組巖心(記為1-1-1,1-1-2)完全干燥后不進行地層水浸泡;將第2組巖心放入已經(jīng)配置好的地層水中進行浸泡,浸泡2天后取出(記為1-1-3,1-1-4);將第3組巖心放入已經(jīng)配置好的地層水中進行浸泡,浸泡4天后取出(記為1-1-5,1-1-6)。按照巖石物理力學性質(zhì)試驗規(guī)程第21部分:巖石抗拉強度試驗標準(DZ/T0276.21—2015),將3組巖心利用巴西劈裂法[11-13]進行水化前后抗張強度測試,測試結(jié)果見表1。

    表1 水化對原巖抗張強度影響測試

    從表1可知,沙溪廟組儲層巖心試樣的抗張強度為3.8~5.2 MPa,平均為4.4 MPa。沙溪廟組未經(jīng)地層水浸泡的儲層巖心(原巖)平均抗張強度為4.9 MPa;經(jīng)地層水浸泡2天的巖心平均抗張強度為4.35 MPa,抗張強度較原巖下降11.2%;經(jīng)地層水浸泡4天的巖心平均抗張強度為3.9 MPa,抗張強度較原巖下降20.4%。

    1.2 水化對原巖三軸抗壓強度影響測試

    同樣,利用工區(qū)沙溪廟組儲層巖心,在巖樣制備的基礎(chǔ)上,將試樣分為3組,每組2塊巖心,第1組巖心為干燥狀態(tài)(記為1-2-1,1-2-2);將第2組巖心(記為1-2-3,1-2-4)放入已經(jīng)配置好的地層水中進行浸泡,浸泡2天后取出;將第3組巖心(記為1-2-5,1-2-6)放入已經(jīng)配置好的地層水中進行浸泡,浸泡4天后取出。按照巖石物理力學性質(zhì)試驗規(guī)程第20部分:巖石三軸抗壓強度試驗標準(DZ/T 0276.21—2015)[14],利用MTS815巖石力學分析系統(tǒng)(如圖1所示),對3組巖心進行三軸抗壓強度測試,測試結(jié)果見表2。

    圖1 MTS815巖石力學分析系統(tǒng)

    表2 水化對原巖三軸抗壓強度弱化效應(yīng)實驗

    從表2可知,在測試圍壓35 MPa、測試溫度70 ℃條件下,沙溪廟組儲層巖心試樣的三軸抗壓強度為200.7~332.0 MPa,平均值278.3 MPa。未經(jīng)地層水浸泡的儲層巖心(原巖)平均三軸抗壓強度為328.5 MPa;而經(jīng)地層水浸泡2天的巖心平均三軸抗壓強度則為265.8 MPa,較原巖下降19.1%;經(jīng)過地層水浸泡4天后的巖心平均三軸抗壓強度為240.6 MPa,較原巖下降26.8%。

    水化對原巖抗張強度影響測試結(jié)果表明,水化對原巖抗張強度、三軸抗壓強度均有一定的弱化效應(yīng),在選擇完井方法時應(yīng)考慮氣井生產(chǎn)后期可能出水引起的井壁失穩(wěn)、出砂等問題。

    2 氣井生產(chǎn)過程中井壁穩(wěn)定性判斷

    生產(chǎn)過程中井壁穩(wěn)定判斷的目的是為了判斷是否需要采用支撐井壁的完井方式。根據(jù)沙溪廟組氣藏基礎(chǔ)資料及水化對原巖弱化效應(yīng)測試成果,分別利用Mohr-Coulumb和Von.Mises剪切破壞理論[15-21]計算不同井斜角氣井下井壁巖石最大剪切應(yīng)力、巖石剪切強度,判斷沙溪廟組氣井生產(chǎn)過程中井眼力學穩(wěn)定性。Mohr-Coulumb剪切破壞理論計算表明,當井斜角為0°,15°,30°,45°,60°,75°和90°時,井壁巖石最大剪切應(yīng)力分別為43.65 MPa,43.52 MPa,43.17 MPa,42.69 MPa,42.21 MPa,41.86 MPa和41.74 MPa;井壁巖石剪切強度分別為72.82 MPa,72.70 MPa,72.37 MPa,71.92 MPa,71.47 MPa,71.14 MPa和71.02 MPa;即不同井斜角氣井井壁巖石最大剪切應(yīng)力均小于相應(yīng)井斜角下的井壁巖石剪切強度。圖2所示為Mohr-Coulumb準則不同井斜角下井壁巖石最大剪切應(yīng)力、巖石剪切強度對比情況。

    圖2 Mohr-Coulumb準則不同井斜角下井壁巖石最大剪切應(yīng)力、巖石剪切強度對比圖

    同樣,Von. Mises剪切破壞理論計算表明,當井斜角分別為0°,15°,30°,45°,60°,75°和90°時,井壁巖石最大剪切應(yīng)力均方根分別為43.88 MPa,43.76 MPa,43.46 MPa,43.04 MPa,42.63 MPa,42.34 MPa和42.23 MPa;井壁巖石剪切強度均方根分別為47.61 MPa,47.48 MPa,47.13 MPa,46.65 MPa,46.16 MPa,45.81 MPa和45.68 MPa;即不同井斜角氣井井壁巖石最大剪切應(yīng)力均方根均小于相應(yīng)井斜角下的井壁巖石剪切強度均方根。圖3所示為Von. Mises準則不同井斜角下井壁巖石最大剪切應(yīng)力均方根、巖石剪切強度均方根對比情況。

    圖3 Von. Mises準則不同井斜角下井壁巖石最大剪切應(yīng)力均方根、巖石剪切強度均方根對比圖

    因此,根據(jù)Mohr-Coulumb和Von. Mises剪切破壞理論可以判斷,工區(qū)沙溪廟組不同井斜角氣井生產(chǎn)過程中井壁穩(wěn)定。

    3 氣井生產(chǎn)過程中出砂預(yù)測

    生產(chǎn)過程中地層出砂預(yù)測的目的是為了判斷是否需要采用防砂型完井方式。按巖石力學觀點,地層出砂是由于井壁巖石結(jié)構(gòu)被破壞所引起的。其判斷方法主要有現(xiàn)場觀測法、經(jīng)驗法及力學計算方法等。該研究主要采用力學計算法,考慮生產(chǎn)過程中氣井出水、地層壓力衰減影響,對沙溪廟組氣井生產(chǎn)過程中出砂與否進行預(yù)測。

    3.1 考慮出水后生產(chǎn)過程中地層出砂預(yù)測

    根據(jù)文獻[22]的研究成果,對沙溪廟組不同井斜氣井在不同生產(chǎn)壓差下井壁巖石的最大切向應(yīng)力進行計算,巖石泊松比取0.188,上覆巖石密度取0.252 kg/m3,儲層中部深度為2 250 m,原始地層壓力為24.76 MPa,計算結(jié)果見圖4。從圖4可見,沙溪廟組不同井斜氣井在不同生產(chǎn)壓差下井壁巖石最大切向應(yīng)力均小于考慮水化后的地層巖石抗壓強度138.7 MPa(沙溪廟組測試巖心平均三軸抗壓強度為277.42 MPa,預(yù)計地層巖石水化后強度最多降低50%,則考慮水化后地層巖石三軸抗壓強度為138.71 MPa),因此判斷沙溪廟組不同井斜氣井在不同生產(chǎn)壓差下生產(chǎn)不出砂(地層骨架砂)。

    圖4 不同生產(chǎn)壓差條件下井壁巖石的最大切向應(yīng)力變化規(guī)律

    根據(jù)文獻[22]的研究成果,對沙溪廟組不同井斜氣井在最大生產(chǎn)壓差下井壁巖石最大切向應(yīng)力進行計算,公式中參數(shù)與不同井斜氣井在不同生產(chǎn)壓差下井壁巖石的最大切向應(yīng)力計算相同,計算結(jié)果見圖5。從圖5可見,沙溪廟組不同井斜氣井在最大生產(chǎn)壓差下井壁巖石最大切向應(yīng)力也均小于考慮水化后的地層巖石抗壓強度138.7 MPa(原始三軸抗壓強度的50%),因此,判斷沙溪廟組不同井斜氣井即使在最大生產(chǎn)壓差下生產(chǎn)也不出砂(地層骨架砂)。

    圖5 最大生產(chǎn)壓差條件下井壁巖石最大切向應(yīng)力變化規(guī)律

    3.2 考慮出水、地層壓力衰減時生產(chǎn)過程中地層出砂判斷

    考慮水化之后地層巖石三軸抗壓強度為138.71 MPa(原始三軸抗壓強度50%),原始地層壓力為24.76 MPa,利用文獻[16]的研究成果計算地層壓力衰減(模擬地層壓力衰減為原始地層壓力的90%,80%,70%,60%,50%,40%,30%和20%)條件下,氣井以最大生產(chǎn)壓差生產(chǎn)時,井壁巖石所受最大切向應(yīng)力變化規(guī)律見表3,其變化曲線如圖6所示。

    表3 地層壓力衰減條件下井壁巖石最大切向應(yīng)力變化規(guī)律

    圖6 地層壓力衰減條件下井壁巖石最大切向應(yīng)力變化曲線

    由表3和圖6可知,當沙溪廟組氣井井斜角大于45°后,氣井井壁巖石最大切向應(yīng)力變化隨著地層壓力衰減而增加,當井斜角為60°時,地層壓力衰減到9.90 MPa(原始地層壓力40%)時井壁巖石最大切向應(yīng)力為139.86 MPa,大于考慮水化后地層巖石三軸抗壓強度138.71 MPa(原始三軸抗壓強度50%),預(yù)測地層出砂;當井斜角為75°時,地層壓力衰減到19.80 MPa(原始地層壓力80%)時井壁巖石最大切向應(yīng)力為139.54 MPa,大于考慮水化后地層巖石三軸抗壓強度138.71 MPa(原始三軸抗壓強度50%),預(yù)測地層出砂;當井斜角為90°時,地層壓力衰減到17.30 MPa(原始地層壓力70%)時井壁巖石最大切向應(yīng)力為140.57 MPa,大于考慮水化后地層巖石三軸抗壓強度138.71 MPa(原始三軸抗壓強度50%),預(yù)測地層出砂。

    以上關(guān)于出砂的分析是在假設(shè)氣井出水導(dǎo)致巖石抗壓強度下降到原始強度的50%時(極端情況),同時在地層壓力衰減后才可能發(fā)生,如果假設(shè)氣井出水后巖石抗壓強度下降到原始強度的55%,即水化后地層巖石三軸抗壓強度為152.6 MPa,不同井斜氣井在地層壓力衰減后即使以最大生產(chǎn)壓差生產(chǎn)也不出砂。因此,沙溪廟組氣井生產(chǎn)過程中不易出砂。

    根據(jù)上述井壁穩(wěn)定分析及出砂預(yù)測結(jié)果,預(yù)測沙溪廟組氣井生產(chǎn)過程中不易出砂,可以選擇非防砂型完井方式完井。

    目前,工區(qū)沙溪廟組已經(jīng)累計完鉆15口井,其中完鉆直井2口,斜井1口,水平井12口,水平段長536~1 500 m,均采用套管射孔完井,電纜射孔+橋塞分段完井工藝,測試過程中均未出地層砂,說明沙溪廟組氣井在原始地層壓力條件下,未出地層水時不出砂。

    4 結(jié)論

    1)沙溪廟組儲層巖心水化對原巖弱化效應(yīng)測試表明,水化對原巖的抗張強度、三軸抗壓強度有一定的弱化效應(yīng),儲層巖心經(jīng)地層水浸泡2天后,抗張強度下降11.2%、三軸抗壓強度下降19.1%;儲層巖心經(jīng)地層水浸泡4天后,抗張強度下降20.4%、三軸抗壓強度下降26.8%。隨著水化時間增加,沙溪廟組儲層巖心抗張強度、三軸抗壓強度逐漸降低。

    2)根據(jù)Mohr-Coulumb和Von. Mises剪切破壞理論,工區(qū)沙溪廟組不同井斜角氣井井壁巖石所受最大剪切應(yīng)力(平均42.69 MPa)均小于井壁巖石剪切強度(平均71.92 MPa);工區(qū)沙溪廟組不同井斜角氣井井壁巖石所受最大剪切應(yīng)力均方根(平均43.05 MPa)均小于井壁巖石剪切強度均方根(平均46.64 MPa);沙溪廟組不同井斜角氣井生產(chǎn)過程中井壁穩(wěn)定,可以采用不支撐井壁的完井方式。

    3)力學計算法出砂預(yù)測表明,沙溪廟組不同井斜氣井在不同生產(chǎn)壓差條件下,井壁巖石最大切向應(yīng)力均小于考慮水化后的地層巖石抗壓強度138.7 MPa;如果假設(shè)氣井出水后巖石抗壓強度下降到原始強度的55%(即考慮水化后地層巖石三軸抗壓強度152.6 MPa),不同井斜角氣井在地層壓力衰減條件下井壁巖石最大切向應(yīng)力均小于地層巖石抗壓強度;因此,工區(qū)不同井斜角氣井在地層壓力衰減后即使以最大生產(chǎn)壓差生產(chǎn)也不易出砂。

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