浸入式水口內(nèi)壁特征對邊界層流場結(jié)構(gòu)和氧化鋁夾雜物運動行為的影響

華承健，王 敏?，張孟昀，鄭瑞軒，包燕平

1) 北京科技大學鋼鐵冶金新技術(shù)國家重點實驗室，北京 100083 2) 北京科技大學冶金與生態(tài)工程學院，北京 100083

浸入式水口內(nèi)壁隨著澆注過程與鋼液的反應(yīng)侵蝕和氧化鋁夾雜物的沉積結(jié)瘤，其形貌會發(fā)生轉(zhuǎn)變[1-3]，壁面形貌會直接影響壁面邊界層流場結(jié)構(gòu)[4-6]，從而影響邊界層流體中固體顆粒的輸送和傳遞行為[7-8].鋁脫氧鋼浸入式水口結(jié)瘤物主要為脫氧產(chǎn)物— —氧化鋁夾雜物[9-10].因此，浸入式水口內(nèi)壁邊界層流場結(jié)構(gòu)直接影響氧化鋁夾雜物在邊界層內(nèi)的傳輸行為，與浸入式水口澆注過程的結(jié)瘤行為直接相關(guān).

近年來，學者對平板壁面形貌對邊界層流場影響開展了相關(guān)研究[11-15]，結(jié)果表明：邊界層流場內(nèi)存在周期性的擬序結(jié)構(gòu)，這種擬序結(jié)構(gòu)的猝發(fā)是邊界層內(nèi)湍流動能和摩擦阻力的主要來源，邊界層流場中的上拋、下掃事件就是典型的擬序結(jié)構(gòu)，不同表面形貌特征的設(shè)計是平板流體流動減阻的重要思路.浸入式水口內(nèi)鋼液的流動行為以及夾雜物在鋼液中傳輸及在近壁面的碰撞和聚集是一個典型的邊界層流場結(jié)構(gòu)特征解析問題.浸入式水口內(nèi)宏觀流場中同樣存在周期性的擬序結(jié)構(gòu)，這種擬序結(jié)構(gòu)與結(jié)晶器液面波動有直接關(guān)系[16-19].圍繞浸入式水口內(nèi)夾雜物的運動行為，目前的研究多聚焦在宏觀流場結(jié)構(gòu)尺度的模擬，對浸入式水口內(nèi)邊界層微觀流場結(jié)構(gòu)研究較少，而邊界層區(qū)域流動特征是影響夾雜物在內(nèi)壁沉積的關(guān)鍵因素[20-21].

為探究浸入式水口內(nèi)壁特征對邊界層流場結(jié)構(gòu)的影響，通過解剖和分析現(xiàn)場實際澆注不同階段浸入式水口內(nèi)壁的狀態(tài)，確定了三種不同的浸入式水口內(nèi)壁形貌特征（近光滑壁面、多孔耐火材料壁面、粗糙結(jié)瘤壁面），其分別代表水口澆注初始狀態(tài)、澆注鋼液與耐材反應(yīng)后的狀態(tài)、氧化鋁夾雜物大量聚集后形成結(jié)瘤層的狀態(tài).使用光滑有機玻璃模型模擬近光滑壁面狀態(tài)，在有機玻璃模型內(nèi)壁鑲嵌多孔耐火材料結(jié)構(gòu)和含結(jié)瘤物耐材壁面結(jié)構(gòu)來模擬浸入式水口內(nèi)壁的三種壁面特征.利用粒子圖像測速（PIV）技術(shù)測量不同壁面特征下的流場邊界層，再結(jié)合數(shù)值計算方法研究氧化鋁夾雜物在流場邊界層中的運動軌跡.本研究揭示了邊界層流場的擬序結(jié)構(gòu)以及氧化鋁夾雜物在邊界層流場中的傳輸行為，為研究氧化鋁夾雜物在浸入式水口壁面沉積和剝離行為提供基礎(chǔ).

1 實驗方法

1.1 流動相似基本原理

鋼液在浸入式水口內(nèi)的流動受慣性力、黏性力和重力作用，假設(shè)鋼液為不可壓縮流體，根據(jù)流動相似原理，考慮原型和模型的雷諾數(shù)（Re）和弗勞德數(shù)（Fr）相等[22]即可以滿足相似.使用水作為模擬介質(zhì)時，根據(jù)公式（1）～公式（5）計算得出模型與原型比例接近1∶1.因此，本研究設(shè)計了1∶1 的水力學模型.根據(jù)公式（3）和公式（4），當采用1∶1模型時，模型中的流速與原型中的流速一致，可以根據(jù)模型中邊界層流速來表征原型中邊界層流速情況，表1為公式（1）～公式（5）計算所需相關(guān)參數(shù).

表 1 原型與模型流體物理性質(zhì)和浸入式水口幾何參數(shù)Table 1 Physical properties of the fluids in prototype and physical model and the SEN geometric parameters

其中，Re為雷諾數(shù)；ρ為密度，kg·m-3；v為速度，m·s-1；μ為動力黏度，Pa·s；l為長度尺度，m；Fr為弗勞德數(shù)；g為重力加速度，9.8 m·s-2；下標p代表原型，下標m代表模型.

1.2 浸入式水口壁面形貌演變和邊界層流場測速方法

圖1為鋼液澆注過程中耐火材料壁面形貌變化示意圖，浸入式水口壁面在鋼液澆注前期帶有涂層，壁面形貌近似于光滑狀態(tài)（圖1（a））.隨著澆注的進行，高溫鋼液與涂層及浸入式水口本體石墨結(jié)構(gòu)發(fā)生反應(yīng)，涂層以及石墨結(jié)構(gòu)逐漸熔解，光滑表面逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)槎嗫椎哪突鸩牧媳倔w結(jié)構(gòu)（圖1（b）），伴隨著鋼中氧化鋁夾雜物在壁面的沉積，多孔耐火材料壁面轉(zhuǎn)變?yōu)楹Y(jié)瘤物的粗糙結(jié)瘤狀態(tài)（圖1（c））.整個澆注過程，浸入式水口壁面特征轉(zhuǎn)變過程可以描述為：近光滑壁面—多孔耐火材料壁面—粗糙結(jié)瘤壁面.提取PIV測量區(qū)域壁面邊界的輪廓，采用輪廓算數(shù)平均差的方法表征本實驗使用的三種壁面形貌的表面粗糙度，近光滑模型壁面表面粗糙度為0，多孔耐火材料表面粗糙度為0.10335 mm，結(jié)瘤物表面粗糙度為0.077 mm.采用物理模擬的方法在浸入式水口模型內(nèi)壁鑲嵌多孔耐火材料結(jié)構(gòu)和含結(jié)瘤物耐材壁面結(jié)構(gòu)，結(jié)合PIV技術(shù)研究不同特征壁面附近流場邊界層.

圖 1 鋼液澆注過程浸入式水口壁面特征變化示意圖.（a）近光滑壁面；（b）多孔耐火材料壁面；（c）結(jié)瘤壁面Fig.1 Schematic of SEN wall surface changing morphologies during casting: (a) smooth wall；(b) porous refractory wall；(c) clogged wall

物理模擬系統(tǒng)使用水作為模擬介質(zhì)，借助粒子圖像測速設(shè)備（Germany: LaVision GmbH）分別測量了三種不同特征壁面附近2維2速度分量邊界層流場，圖2為測量區(qū)域和實驗裝置示意圖.浸入式水口模型外側(cè)套有方形水棱鏡以消除圓管模型曲率帶來的成像誤差.實驗過程中采用Davis(8.4.0, Germany: LaVision GmbH)軟件控制圖像采集和測速結(jié)果后處理，示蹤粒子選擇直徑為10 μm的熒光示蹤粒子，圖像采集采用雙幀雙曝光模式，兩束激光時間間隔60 μs，激光器和相機曝光頻率為70 Hz，測量時間持續(xù)1 s.實驗中連續(xù)采集140張照片.問詢窗口尺寸（128×128 像素至 96×96 像素）75%重疊.

圖 2 邊界層流場測速實驗裝置示意圖Fig.2 Schematic of the boundary layer velocity measurements

1.3 流場分析方法

法向湍流動能（Rxx）表征了流場內(nèi)法向湍流輸運的強弱，如公式（6）所示；法向（v'）脈動速度和流向（u'）脈動速度分別表征流向和法向的速度隨時間變化的強弱，如公式（7）和公式（8）所示.相關(guān)研究表明，湍流邊界層內(nèi)的切變湍流中存在著可辨認的有序的運動，稱之為湍流擬序結(jié)構(gòu).高速流體向壁面的運動和壁面低速流體遠離壁面的運動是湍流邊界層中的兩種典型擬序結(jié)構(gòu)[13].高速流體向壁面運動為下掃事件，低速流體遠離壁面的運動叫上拋事件，如圖3所示.本文采用象限分析法[23]，辨識湍流邊界層流場內(nèi)的上拋和下掃事件.v' ＞ 0,u' ＜ 0 代表下掃事件；而v' ＜ 0,u' ＞ 0 代表上拋事件.通過對比不同壁面特征條件下流場內(nèi)的上拋事件和下掃事件，評價鋼液中夾雜物向壁面的輸運能力和沉積在壁面的夾雜物剝離可能性.本研究中邊界層流場結(jié)構(gòu)包括上拋事件、下掃事件、速度分布、湍流動能和湍流脈動速度.

圖 3 邊界層流場內(nèi)上拋、下掃事件示意圖Fig.3 Schematic of the ejection and sweep events in boundary layer

其中，Rxx為法向湍流動能，m2·s-2；v'為法向脈動速度，m·s-1；v為瞬時法向速度，m·s-1；為法向平均速度，m·s-1；u'為流向脈動速度，m·s-1；u為瞬時流向速度，m·s-1；為流向平均速度，m·s-1，N為實驗過程圖像采集次數(shù).

1.4 氧化鋁夾雜物運動軌跡的數(shù)學模型

本文中氧化鋁夾雜物運動軌跡數(shù)學模型考慮了氧化鋁夾雜物在浸入式水口內(nèi)運動受重力、浮力、曳力和虛擬質(zhì)量力共同作用[24]，其運動方程如公式（9）所示，模型內(nèi)流體速度與原型流體速度一致，夾雜物運動方程中的流體速度項采用PIV測速結(jié)果.本研究以IF鋼澆注過程為例，中間包內(nèi)氧化鋁夾雜物尺寸在2～16 μm之間，形狀主要為近球形，塊狀和橢球形.因此，本研究的四種粒徑的氧化鋁夾雜物，粒徑分別為 1、5、10、15 μm，而且氧化鋁夾雜物為球形.氧化鋁夾雜物密度為3970 kg·m-3.數(shù)學模型的計算和求解采用MATLAB實現(xiàn)，相關(guān)模型計算如公式（9）～公式（15）所示.計算過程中，假設(shè)夾雜物初始時刻速度與流體速度一致，計算步長采用10-6s，計算700步.

其中，mi為夾雜物質(zhì)量，kg；ui為夾雜物速度，m·s-1；u為流體速度，m·s-1；t為時間，s；ρ為鋼液密度，kg·m-3；ρi為夾雜物密度，kg·m-3；Rei為夾雜物雷諾數(shù)；Vi為夾雜物體積，m3；FD為曳力，N；Fa為虛擬質(zhì)量力，N；μ為鋼液動力黏度，Pa·s；di為夾雜物粒徑，m；下標 i代表夾雜物；CD，CA，Ac為系數(shù).

2 結(jié)果分析與討論

2.1 浸入式水口壁面狀態(tài)變化對邊界層流場影響

圖 4（a）～圖 4（c）分別為近光滑壁面、多孔耐火材料壁面、結(jié)瘤壁面附近邊界層流場速度云圖.實驗過程來流速度為0.59 m·s-1，達到99%來流速度的位置確定為流場邊界層的邊界.三種壁面狀態(tài)下距離壁面不同距離的速度分布結(jié)果表明（圖 4（d））：近光滑壁面邊界層厚度為 3.93 mm，多孔耐火材料壁面流場邊界層厚度為3.59 mm，結(jié)瘤壁面流場邊界層厚度為1.77 mm.多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面邊界層厚度比光滑壁面小，多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面剪切力較光滑壁面更大.

圖 4 邊界層流場速度特征.（a）近光滑壁面；（b）多孔耐火材料壁面；（c）粗糙結(jié)瘤物壁面；（d）速度分布Fig.4 Boundary layer velocity: (a) smooth wall；(b) porous refractory wall；(c) clogged wall; (d) velocity distribution

圖5（a）～圖5（c）為三種壁面條件下的法向湍流動能分布，近光滑壁面條件下的法向湍流動能主要分布在距離壁面2 mm外，多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面的法向湍流動能主要分布在距離壁面1.5 mm內(nèi).因此，澆注過程中，近光滑壁面發(fā)展到多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面時，邊界層流場內(nèi)的法向湍流動能逐漸增強.流體掠過多孔耐火材料壁面和粗糙結(jié)瘤壁面時，受粗糙壁面結(jié)構(gòu)的影響，壁面附近的法向湍流動能增強，這兩種壁面附近的流場邊界層更混亂.相關(guān)研究表明，壁面附近湍流動能增加，促進氧化鋁夾雜物沉積在壁面[20].

圖 5 法向湍流動能云圖.（a）近光滑壁面；（b）多孔耐火材料壁面；（c）結(jié)瘤壁面；（d）三種壁面條件下平均法向湍流動能大小Fig.5 Rxx contour: (a) smooth wall; (b) porous refractory wall; (c) clogged wall; (d) average Rxx distribution

圖 6（a）～圖6（c）分別為1 s內(nèi)，距離壁面0.5 mm處的邊界層流場中，近光滑壁面、多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面的法向和流向脈動速度象限分布.根據(jù)象限分析法，若散點落在第二象限內(nèi)，則代表發(fā)生了上拋事件；若散點落在第四象限則代表發(fā)生下掃事件.從圖中可以看出，三種壁面形貌下的散點分布呈現(xiàn)橢圓狀，流向脈動速度明顯大于法向脈動速度，這說明流場脈動速度存在各向異性.隨著壁面狀態(tài)的變化，流向脈動速度無較大變化，而法向脈動速度呈現(xiàn)增加趨勢，橢圓形狀逐漸變得飽滿.壁面狀態(tài)由近光滑壁面轉(zhuǎn)變?yōu)槎嗫啄突鸩牧媳诿婧徒Y(jié)瘤壁面時，壁面附近流場法向脈動速度增強，鋼液從浸入式水口中心區(qū)域向壁面輸送能力增強，鋼液中夾雜物向壁面運動的能力增加，這在一定程度上會加速結(jié)瘤的進程.圖6（d）為三種壁面形貌下，下掃事件和上拋事件發(fā)生的概率，壁面形貌發(fā)生光滑壁面—多孔耐火材料壁面—結(jié)瘤壁面轉(zhuǎn)變時，下掃事件發(fā)生概率由25.83%增加到28.24%.

圖 6 不同壁面狀態(tài)下，在距離壁面0.5 mm處，1 s時間內(nèi)的邊界層流場法向和流向脈動速度象限統(tǒng)計.（a）光滑壁面；（b）多孔材料壁面；（c）結(jié)瘤壁面；（d）下掃事件與上拋事件概率統(tǒng)計Fig.6 u' and v' distribution at a distance of 0.5 mm to the boundary during one second in the different wall morphologies: (a) the smooth wall; (b) the porous wall; (c) the refractory wall; (d) the probability statistic of the sweep and ejection events

圖7為近光滑壁面、多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面附近流場下掃、上拋事件的平面分布圖.其中，紅色區(qū)域代表發(fā)生了高速流體向壁面運動的下掃事件，藍色區(qū)域代表發(fā)生了低速流體遠離壁面運動的上拋事件.從圖中可以看出，當壁面特征由近光滑壁面轉(zhuǎn)變?yōu)槎嗫啄突鸩牧媳诿婧徒Y(jié)瘤壁面時，下掃事件平面占比由10.17%增加到39.77%，上拋事件平面占比由32.96%減少到9.24%.光滑壁面狀態(tài)下，邊界層流場中上拋事件平面占比明顯大于下掃事件.當壁面狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)槎嗫啄突鸩牧媳诿婧徒Y(jié)瘤壁面時，下掃事件平面占比明顯大于上拋事件.

圖 7 壁面附近上拋、下掃事件的平面分布.（a）近光滑壁面；（b）多孔壁面；（c）結(jié)瘤壁面；（d）三種壁面條件流場邊界層內(nèi)上拋、下掃事件平面占比Fig.7 Sweep and ejection events distribution near the wall boundary: (a) smooth wall；(b) porous refractory wall；(c) clogged wall; (d) area proportion of the sweep and the ejection events in the boundary layer

2.2 邊界層流場中上拋和下掃事件對夾雜物運動的影響

圖8為粒徑分別為1、5、10和15 μm的氧化鋁夾雜物在多孔耐火材料壁面邊界層流場內(nèi)上拋事件和下掃事件中的運動軌跡，夾雜物初始運動位置距離壁面0.5 mm，圖中縱坐標為與壁面的距離，橫坐標為Y方向運動距離.圖8（a）中，流場發(fā)生下掃事件時，高速流體朝向壁面運動，位于下掃事件的夾雜物也被隨之帶向壁面運動.圖8（b）中，流場發(fā)生上拋事件時，低速流體被帶離壁面的同時，位于上拋事件的夾雜物也被隨之帶離壁面，不同尺寸夾雜物在邊界層流場中同一事件的運動軌跡相近，尺寸對運動軌跡的影響較小.在下掃事件中，與粒徑為5、10和15 μm 氧化鋁夾雜物相比，粒徑為1 μm的氧化鋁夾雜物運動軌跡更接近壁面，增加了其沉積在壁面的可能性.

圖 8 氧化鋁夾雜物在多孔耐火材料壁面邊界層流場不同事件中的運動軌跡.（a）下掃事件；（b）上拋事件Fig.8 Alumina inclusions transport path in the porous refractory wall boundary layer: (a) the sweep event; (b) the ejection event

圖9為粒徑為1 μm的氧化鋁夾雜物在三種不同壁面條件下，位于上拋事件和下掃事件內(nèi)的運動軌跡，夾雜物初始運動坐標距離壁面0.5 mm，圖中縱坐標為距離壁面的距離，橫坐標為Y方向運動距離.上拋事件中，三種壁面形貌下的氧化鋁夾雜物均遠離壁面方向運動，多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面的運動軌跡距離壁面更遠.下掃事件中，三種壁面條件的氧化鋁夾雜物均朝向壁面方向運動，多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面條件下的運動軌跡更接近壁面.以上計算結(jié)果表明，邊界層內(nèi)的上拋和下掃事件直接影響邊界層內(nèi)氧化鋁夾雜的輸運，當氧化鋁夾雜物位于流場中發(fā)生上拋事件區(qū)域時，氧化鋁夾雜物被帶離壁面.當氧化鋁夾雜物位于流場中的下掃事件區(qū)域時，氧化鋁夾雜物被帶向壁面.因此，邊界層流場中的下掃事件直接導(dǎo)致氧化鋁夾雜物朝向壁面運動.

圖 9 粒徑1 μm的夾雜物在邊界層流場不同事件中的運動軌跡.（a）下掃事件；（b）上拋事件Fig.9 Transport path of alumina inclusions with 1 μm diameter in the boundary layer under different events: (a) the sweep event; (b) the ejection event

2.3 氧化鋁夾雜物在邊界層流場內(nèi)運動機理

如圖10所示，三種壁面條件下的邊界層內(nèi)氧化鋁夾雜物運動有兩種形式.一種是邊界層流場發(fā)生上拋事件時，位于上拋事件流場內(nèi)的氧化鋁夾雜物將遠離壁面運動.第二種是邊界層流場發(fā)生下掃事件時，位于下掃事件流場內(nèi)的氧化鋁夾雜物將朝向壁面方向運動.相關(guān)研究表明，流過沉積在壁面上的氧化鋁夾雜物中心的流速小于0.5 m·s-1時，沉積在壁面上的氧化鋁夾雜物不會剝落[25].本研究中三種壁面狀態(tài)下其壁面附近的流速均小于0.5 m·s-1.因此，位于下掃事件內(nèi)的氧化鋁夾雜物朝向壁面運動時，在接觸到壁面后會沉積在壁面上.多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面壁面附近法向湍流輸運更強，上拋和下掃事件中的法向脈動速度更大.因此，相同運動步長下，多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤物壁面附近氧化鋁夾雜物在法向運動幅度更大，位于流場下掃事件中的氧化鋁夾雜物更容易沉積在壁面.同時，圖7結(jié)果表明，與近光滑壁面相比，多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面下掃事件的平面分布比例由10.17%增加到29.62%和39.77%，多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面上拋事件的平面占比由32.96%減小至5.09%和9.24%.壁面狀態(tài)發(fā)生近光滑壁面—多孔耐火材料壁面—結(jié)瘤壁面轉(zhuǎn)變時，下掃事件發(fā)生的概率由25.83%增加至28.24%.從圖10（a）中可以看出，在近光滑壁面狀態(tài)下，上拋事件面積比例更大，位于上拋事件中的氧化鋁夾雜物遠離壁面運動.圖10（b）表明，壁面狀態(tài)為多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面時的下掃事件面積比例大于上拋事件面積比例，相同運動時間內(nèi)，下掃事件中夾雜物在法向運動距離更大，下掃事件的發(fā)生頻率比光滑壁面大.因此，多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面將增加氧化鋁夾雜物朝向壁面運動的幾率，加速結(jié)瘤物形成.

圖 10 邊界層內(nèi)氧化鋁夾雜物運動機理示意圖.（a）近光滑壁面；（b）多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面Fig.10 Schematic of the alumina inclusion transport in the boundary layer: (a) smooth wall；(b) porous refractory and clogged wall

3 結(jié)論

（1）根據(jù)不同實際澆注時間下的水口解剖結(jié)果，浸入式水口內(nèi)壁面形貌變化為：近光滑壁面—多孔耐火材料壁面—結(jié)瘤壁面.通過建立1∶1水力學模型，并在水力學模型內(nèi)鑲嵌多孔耐火材料和結(jié)瘤物方式來模擬澆注過程浸入式水口內(nèi)壁形貌變化，利用PIV技術(shù)表征了三種內(nèi)壁形貌下的邊界層流場結(jié)構(gòu).

（2）壁面狀態(tài)的變化導(dǎo)致流場邊界層厚度由3.93 mm減小到1.77 mm，壁面附近剪切力增強，距離壁面1.5 mm內(nèi)的法向湍流強度增加到1.5×10-3m2·s-2，邊界層內(nèi)的法向湍流輸運增強.法向脈動速度由 0.025 m·s-1增加到 0.15 m·s-1，流向脈動速度無明顯變化.通過象限分析法，辨識了三種壁面條件下邊界層流場中的上拋和下掃事件.壁面低速流體遠離壁面為上拋事件，高速流體朝向壁面運動為下掃事件.

（3）尺寸為 1、5、10 和 15 μm 的氧化鋁夾雜物在邊界層流場內(nèi)的上拋事件發(fā)生時被帶離壁面，下掃事件時被帶向壁面；不同尺寸的氧化鋁夾雜物在同一事件中的運動軌跡相近；邊界層流場中的上拋和下掃事件對夾雜物運動軌跡有直接影響，粒徑1 μm氧化鋁夾雜物在下掃事件中更容易沉積在壁面；邊界層流場中的下掃事件直接導(dǎo)致氧化鋁夾雜物朝向壁面運動.

（4）多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面的法向湍流輸運更強，氧化鋁夾雜物在法向運動幅度更大.多孔壁面和結(jié)瘤壁面邊界層流場下掃事件平面占比與光滑壁面相比呈現(xiàn)增加趨勢，分別為29.62%和39.77%，其在上拋事件的平面占比與光滑壁面相比呈現(xiàn)減小趨勢，分別為5.09%和9.24%；壁面形貌為多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面時，下掃事件發(fā)生的概率分別增加至27.4%和28.24%，這將會加速氧化鋁夾雜物在多孔耐火材料壁面和結(jié)瘤壁面沉積進程.