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    高墩橋梁施工期風(fēng)荷載數(shù)值模擬計算

    2021-06-27 07:02:12劉夢捷蔣明敏
    中國公路 2021年9期
    關(guān)鍵詞:風(fēng)攻角攻角風(fēng)場

    劉夢捷 蔣明敏

    (中建路橋集團(tuán)有限公司,河北 石家莊 050001)

    胭脂河大橋位于河北省阜平縣胭脂河河谷上,地形的起伏容易使某個區(qū)域的風(fēng)速增大,胭脂河橋址地區(qū)為峽谷地形,地形起伏,風(fēng)環(huán)境復(fù)雜,風(fēng)場受地形影響較大。有必要模擬橋址地區(qū)的風(fēng)場并分析。橋梁在施工期,最大懸臂狀態(tài)下的剛度最小,風(fēng)對橋梁影響最大,故本文選取研究了橋梁施工期的最大懸臂狀態(tài)。運用Fluent軟件計算胭脂河橋址地區(qū)的風(fēng)場環(huán)境數(shù)值。通過改變風(fēng)攻角和得到胭脂河橋梁周圍的風(fēng)場特性,并計算胭脂河橋主梁斷面靜力三分力系數(shù)。

    一、數(shù)值模擬

    (一)靜力三分力系數(shù)

    三分力無量綱化就是三分力系數(shù)。靜力三分力分為阻力、升力和靜力矩。體軸坐標(biāo)系下的三分力形式,如圖1所示。

    圖1是以橋梁主梁截斷面建立坐標(biāo)系來定義風(fēng)荷載三分力,但是在橋梁節(jié)段風(fēng)洞試驗時,是按照風(fēng)的來流方向建立坐標(biāo)系。為了方便,需要將體軸下的靜力三分力系數(shù)轉(zhuǎn)換到風(fēng)軸之下,如圖2所示。

    圖1 體軸坐標(biāo)系下三分力

    圖2 風(fēng)軸坐標(biāo)系下三分力

    對比發(fā)現(xiàn)靜力矩在兩個坐標(biāo)系下相同,將風(fēng)軸坐標(biāo)系下的三分力表示為升力、阻力和靜力矩。那么兩個坐標(biāo)系下的轉(zhuǎn)換關(guān)系如式1所示,式中α為瞬時風(fēng)攻角。

    三分力系數(shù)轉(zhuǎn)換為單位長度的靜力風(fēng)荷載計算方法如下。

    (1)體軸坐標(biāo)系:

    (2)風(fēng)軸坐標(biāo)系:

    式中U為平均風(fēng)速;D為主梁斷面高;B為主梁斷面寬;ρ為空氣密度;CH、CV、CM為體軸坐標(biāo)系下對應(yīng)的三分力系數(shù);CD、CL、CM為風(fēng)軸坐標(biāo)下對應(yīng)的三分力系數(shù)。

    (二)數(shù)值模型的建立

    將地形圖文件經(jīng)過軟件處理成可以導(dǎo)入Gambit中的地形曲面,并通過Gambit建立的橋梁模型與之融合。模型建立過程如圖3所示,最終得到的橋梁和地形融合模型如圖4所示。

    圖3 模型建立過程

    圖4 橋梁和地形融合模型

    (三)網(wǎng)格劃分

    考慮到模擬的精確性,經(jīng)過多次嘗試,最終確定了計算域的取值為(1000×1000)m。將計算域劃分為9部分,橋梁位于中心塊,將中心區(qū)域分為上下兩層,如圖5所示。

    圖5 網(wǎng)格生成結(jié)果

    網(wǎng)格劃分情況,如表1所示。

    表1 網(wǎng)格劃分情況

    表1 網(wǎng)格劃分情況

    (四)邊界條件

    計算域的邊界條件設(shè)置類型,如表2所示。

    表2 邊界條件

    表2 邊界條件

    二、計算結(jié)果分析

    通過查詢《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計規(guī)范》可知河北保定地區(qū)的施工階段設(shè)計基準(zhǔn)風(fēng)速22.764m/s?,F(xiàn)以22.764m/s的風(fēng)速作為入口風(fēng)速模擬風(fēng)場。通過變化來流風(fēng)攻角分別為-5°、-3°、-1°、0°、1°、3°、5°,基于Fluent軟件研究7種工況下的橋梁主梁截面位置處的風(fēng)場特性。由于篇幅所限,以懸臂端和懸臂根部為例說明。

    (一)壓力分布云圖分析

    懸臂端位置處主梁截面在不同風(fēng)攻角工況下的風(fēng)壓分布云圖,如圖6所示。

    圖6 懸臂端-5°~5°攻角風(fēng)壓云圖

    如圖6所示,主梁懸臂端迎風(fēng)面承受正壓力,上下表面與背風(fēng)面均為負(fù)壓。主梁翼緣的右上角,主梁底板右下角流場的回旋區(qū)產(chǎn)生較大吸力,主梁背風(fēng)面和下表面會因為懸臂端風(fēng)場的繞流形成的漩渦而產(chǎn)生較大的吸力;對比-5°~5°的壓力分布云圖可以看出,風(fēng)場會在上表面形成負(fù)壓區(qū),負(fù)壓區(qū)面積和壓力會隨著攻角的增大逐漸減小,攻角為-5°時,負(fù)壓區(qū)面積很大,壓力最大為-754.131N。當(dāng)攻角為5°時,負(fù)壓區(qū)面積減小,壓力最大為-352.211N。隨著攻角由負(fù)到正變化,迎風(fēng)面附近的正壓區(qū)面積和風(fēng)壓在不斷增大,攻角為-5°時迎風(fēng)面風(fēng)壓最大為589.361N,攻角為5°時迎風(fēng)面風(fēng)壓最大為901.400N。

    懸臂根部位置處主梁截面在不同風(fēng)攻角工況下的風(fēng)壓分布云圖,如圖7所示。

    圖7 懸臂根部-5°~5°攻角風(fēng)壓云圖

    如圖7所示,主梁懸臂根部截面迎風(fēng)面承受正壓力,上下表面與背風(fēng)面均為負(fù)壓,由于橋墩對風(fēng)場的阻擋作用,流場的繞流作用會在橋墩周圍形成很多漩渦,在懸臂根部截面周圍形成范圍很大的負(fù)壓區(qū)。主梁翼緣的右上角,主梁底板右下角及主梁背風(fēng)面會因為流場的回旋區(qū)產(chǎn)生較大吸力;對比-5°~5°的壓力分布云圖可以看出,風(fēng)場會在上表面形成負(fù)壓區(qū),負(fù)壓區(qū)面積和壓力值會隨著攻角的增大逐漸減小,攻角為-5°時,負(fù)壓區(qū)面積很大,壓力最大為-704.233N。當(dāng)攻角為5°時,負(fù)壓區(qū)面積減小,壓力最大為-312.371N。隨著攻角由負(fù)到正變化,迎風(fēng)面的正壓區(qū)面積和風(fēng)壓在不斷增大,攻角為-5°時迎風(fēng)面風(fēng)壓最大為563.702N,攻角為5°時迎風(fēng)面風(fēng)壓最大為841.233N。

    (二)速度流線圖分析

    懸臂端位置處主梁截面在不同風(fēng)攻角工況下的風(fēng)速流線圖,如圖8所示,風(fēng)場在主梁懸臂端截面表面速度較小,流線在迎風(fēng)面的棱角處分散,產(chǎn)生了漩渦,形成回旋區(qū),對上翼緣板產(chǎn)生吸力。懸臂根部截面從迎風(fēng)面到背風(fēng)面的風(fēng)場呈現(xiàn)不斷衰弱的變化趨勢,在背風(fēng)面留下范圍很大的尾流區(qū),而且風(fēng)速很小,尾流區(qū)氣流在移動過程中不斷有漩渦脫落。

    圖8 懸臂端-5°~5°攻角風(fēng)速流線圖

    對比懸臂端截面不同攻角下速度流線,流線在迎風(fēng)面處出現(xiàn)分散現(xiàn)象后,攻角為負(fù)時氣流會較早在箱梁頂板上附著。不同攻角下最大風(fēng)速均出現(xiàn)在迎風(fēng)面的上翼緣板右上角,當(dāng)攻角為-5°時風(fēng)速最大,為33.253m/s。這是由于攻角為正時,翼緣對風(fēng)速有阻擋作用而導(dǎo)致風(fēng)速有所減小。

    懸臂根部位置處主梁截面在不同風(fēng)攻角工況下的風(fēng)速流線圖,如圖9所示,風(fēng)場在主梁懸臂根部截面表面速度較小,流線在迎風(fēng)面的棱角處分散,產(chǎn)生了漩渦,形成回旋區(qū),對上翼緣板產(chǎn)生吸力。懸臂根部截面從迎風(fēng)面到背風(fēng)面的風(fēng)場呈現(xiàn)不斷衰弱的變化趨勢,由于橋墩對風(fēng)的阻擋作用,在背風(fēng)面留下范圍很大的尾流區(qū),而且風(fēng)速很小,尾流區(qū)氣流在移動過程中不斷有漩渦脫落。

    圖9 懸臂根部截面-5°~5°攻角風(fēng)速流線圖

    對比懸臂根部截面不同攻角下的速度流線,流線在迎風(fēng)面處出現(xiàn)分散現(xiàn)象后,攻角為負(fù)時氣流會較早在箱梁頂板上附著。不同攻角下最大風(fēng)速均出現(xiàn)在迎風(fēng)面的上翼緣板右上角,當(dāng)攻角為-5°時風(fēng)速最大,為28.350m/s。這是由于攻角為正時,翼緣對風(fēng)速有阻擋作用而導(dǎo)致風(fēng)速有所減小。

    (三)靜力三分力系數(shù)計算

    懸臂端和懸臂根部在不同風(fēng)攻角下的靜力三分力系數(shù)值如表3所示。

    表3 不同風(fēng)攻角下靜力三分力系數(shù)

    表3 不同風(fēng)攻角下靜力三分力系數(shù)

    運用Matlab軟件擬合三分力系數(shù)與攻角關(guān)系,懸臂根部三分力系數(shù)對比圖,如圖10所示,懸臂根部截面的阻力系數(shù)隨著攻角由-5°~5°變化不斷增大。懸臂根部截面的升力系數(shù)在風(fēng)攻角由-5°~0°變化時隨著風(fēng)攻角的增大而增大,然后在風(fēng)攻角為0°附近取得最大值,風(fēng)攻角由0°~5°變化時升力系數(shù)隨著風(fēng)攻角的增大而逐漸減小。懸臂根部截面扭矩系數(shù)隨著攻角由-5°~5°變化不斷增大。

    圖10 懸臂根部三分力系數(shù)對比圖

    由圖11可以看出阻力系數(shù)隨著攻角由-5°~5°變化,先是不斷減小,在0°攻角附近取得最小值,然后再逐漸增大;升力系數(shù)在風(fēng)攻角由-5°~0°變化時隨著風(fēng)攻角的增大而增大,然后在風(fēng)攻角為0°附近取得最大值,風(fēng)攻角由0°~5°變化時升力系數(shù)隨著風(fēng)攻角的增大而逐漸減??;扭矩系數(shù)隨著攻角由-5°~5°變化而不斷增大,懸臂端截面扭矩系數(shù)在攻角-5°~0°不斷減小,在攻角0°取得最小值,在攻角0°~5°不斷增大。將CFD模擬值與擬合曲線對比發(fā)現(xiàn)擬合結(jié)果較準(zhǔn)確。

    圖11 懸臂端三分力系數(shù)擬合圖

    經(jīng)過對比8個節(jié)段的截面三分力系數(shù)發(fā)現(xiàn),升力系數(shù)隨風(fēng)攻角的變化較大,阻力系數(shù)和扭矩系數(shù)隨風(fēng)攻角變化不大。阻力系數(shù)受梁截面高度影響較大,截面高度高會使得截面與風(fēng)的接觸面積較大,承受的風(fēng)荷載也較大,阻力系數(shù)值也相對較大。梁高的變化對升力系數(shù)和扭矩系數(shù)影響較小,所以兩個截面的升力系數(shù)和扭矩系數(shù)也相對較為接近。

    三、結(jié)語

    本文通過模擬計算,得出相關(guān)結(jié)論:

    1.風(fēng)場會在箱梁的上下表面及背風(fēng)面形成負(fù)壓區(qū),且上表面的負(fù)壓區(qū)隨著攻角的增大而不斷減小。

    2.風(fēng)攻角為5°時,箱梁迎風(fēng)面風(fēng)壓最大,最大風(fēng)壓出現(xiàn)在箱梁截面右上角。

    3.三分力系隨攻角的變化規(guī)律大致符合一元二次函數(shù),懸臂根部截面與最大懸臂端截面的三分力系數(shù)隨著風(fēng)攻角變化的規(guī)律是相近的,升力系數(shù)隨風(fēng)攻角的變化較大,阻力系數(shù)和扭矩系數(shù)隨風(fēng)攻角變化不大。

    4.對比不同箱梁節(jié)段截面的三分力系數(shù)發(fā)現(xiàn),阻力系數(shù)受梁高影響較大,隨著梁高的增大而增大。

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