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    CFRP/Al疊層材料二維正交切削過程數(shù)值仿真*

    2021-06-18 04:21:26鄭華林蒙玉培張晟瑋
    制造技術(shù)與機(jī)床 2021年5期
    關(guān)鍵詞:疊層單向切削力

    鄭華林 蒙玉培 張晟瑋

    (①西南石油大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,四川 成都 610500;②中國(guó)航發(fā)航空科技股份有限公司,四川 成都 610500)

    由碳纖維增強(qiáng)聚合物(CFRP)和Al合金構(gòu)成的疊層材料,以其優(yōu)良的綜合力學(xué)性能,廣泛應(yīng)用于航空領(lǐng)域,其構(gòu)件常以螺栓連接進(jìn)行裝配,因此鉆削加工必不可少。但由于兩種材料性能的差異性,對(duì)加工帶來一定難度,容易造成各種加工缺陷[1-2]。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的高速發(fā)展以及有限元理論的逐漸成熟,數(shù)值仿真成為了有力的研究方法。

    國(guó)外采用宏觀、細(xì)觀和宏-細(xì)觀模型的方法對(duì)CFRP的切削機(jī)理以及切削參數(shù)的影響進(jìn)行了細(xì)致研究。其中,Xu等[3-5]建立了CFRP/Ti的正交切削模型,從纖維角、切削順序及摩擦系數(shù)等對(duì)切削過程進(jìn)行了研究。國(guó)內(nèi)多是從事單一材料的切削研究[6-7],相較于單一材料切削仿真研究,由于疊層材料的切削仿真存在復(fù)雜的接觸行為和網(wǎng)格控制,進(jìn)而CFRP/Al疊層材料數(shù)值仿真切削過程不容易收斂。

    本文首先將CFRP/Al疊層材料鉆削過程簡(jiǎn)化,得到疊層材料二維正交切削模型,建立宏觀仿真模型,并與實(shí)驗(yàn)對(duì)比,驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性。同時(shí)研究了切削順序、進(jìn)給速度、刀具前角對(duì)切削過程中切削力和CFRP切削損傷的影響規(guī)律。

    1 二維正交切削有限元模型

    1.1 材料性能和失效準(zhǔn)則

    單向CFRP為各向異性材料,在二維情況下,屬于平面應(yīng)力問題,采用2D HASHIN失效模型[8-9]來描述單向CFRP材料的失效,如下式所示:

    (1)

    (2)

    (3)

    (4)

    單向CFRP的材料參數(shù)[10]如表1所示。

    表1 單向CFRP材料參數(shù)

    表2 單向CFRP損傷參數(shù) MPa

    鋁合金材料型號(hào)為Al 2024-T351,其材料參數(shù)如表3所示[11]。

    表3 Al 2024-T351和刀具材料參數(shù)

    采用基于經(jīng)驗(yàn)的J-C本構(gòu)關(guān)系模型[12],如下式所示:

    (5)

    同時(shí)采用J-C剪切破壞模型[12]與損傷起始準(zhǔn)則相對(duì)應(yīng),如下式所示:

    (6)

    表4 Al 2024-T351 J-C參數(shù)

    失效參數(shù)為:d1=0.13、d2=0.13、d3=-1.5、d4=0.011、d5=0。

    1.2 有限元模型建模關(guān)鍵步驟

    將疊層材料鉆削過程簡(jiǎn)化為二維正交切削過程[3,13],如圖1所示。由于疊層材料有CFRP→Al合金、Al合金→CFRP兩種鉆削順序,因此正交切削模型也有兩種切削順序,如圖1a、b所示。

    切削仿真采用商用ABAQUS軟件,運(yùn)用EXPLICIT模塊以及拉格朗日網(wǎng)格控制算法。工件的尺寸為2 mm×1 mm,邊界條件如圖1所示,下邊界完全約束,左邊界固定x方向位移自由度。單向CFRP采用宏觀建模,將截面屬性定義為均質(zhì)實(shí)體,并賦予材料方向即可。刃口半徑ra=0.01 mm,同時(shí)為減小運(yùn)算時(shí)工件應(yīng)力的突然增大,刀具在距離工件0.01 mm處開始切削。

    單向CFRP采用平面應(yīng)力線性插值單元CPS4R,網(wǎng)格尺寸為0.01 mm。Al 2024-T351采用溫度-位移耦合單元CPE4RT,在損傷演化過程中,使用拉伸和剪切混合模式下的斷裂能量來用于金屬材料去除的仿真。刀具采用CPE3T單元。

    由于材料結(jié)合區(qū)對(duì)CFRP/Al切削力的產(chǎn)生和切屑分離等的影響較小,因此兩種材料之間通過“綁定”進(jìn)行連接[3]。采用庫(kù)倫定律來描述刀具與材料之間的接觸摩擦行為,刀具與單向CFRP之間摩擦系數(shù)為0.4[4]、與Al 2024-T351之間的摩擦系數(shù)為0.1[14]。

    2 有限元模型驗(yàn)證

    2.1 單向CFRP有限元模型驗(yàn)證

    采用與文獻(xiàn)[10]相同的加工環(huán)境來進(jìn)行模型驗(yàn)證,切削速度Vc為6 m/min,進(jìn)給速度f(wàn)為0.2 mm/r,刀具前角γ為0°,后角α為7°。實(shí)驗(yàn)與仿真在平均切削力Fc之間的誤差如表5所示。

    表5 不同纖維角,實(shí)驗(yàn)與仿真平均切削力Fc誤差

    從表5中可知,仿真與實(shí)驗(yàn)最大誤差為-13.75%,最小為-2.04%,且仿真數(shù)據(jù)小于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),實(shí)驗(yàn)與仿真結(jié)果具有較強(qiáng)的相關(guān)性。

    不同纖維角的單向CFRP切屑形態(tài),仿真與實(shí)驗(yàn)對(duì)比如圖2所示。

    從圖2可知,不同纖維方向角的切屑仿真與實(shí)驗(yàn)有較好的一致性,且應(yīng)力沿纖維方向分布。因此該模型能夠有效模擬單向CFRP的切削過程。

    2.2 Al 2024-T351有限元模型驗(yàn)證

    采用與文獻(xiàn)[11]相同的加工環(huán)境來進(jìn)行模型驗(yàn)證,切削速度為200/400/800 m/min,進(jìn)給速度為0.4 mm,前角γ為0°,后角α為7°,切削厚度αp為4 mm。實(shí)驗(yàn)與實(shí)仿真在平均切削力Fc之間的誤差如表6所示。

    表6 不同切削速度,實(shí)驗(yàn)與仿真平均切削力Fc誤差

    從表6中可知,仿真與實(shí)驗(yàn)最大誤差為9.62%,最小為7.27%,且仿真數(shù)據(jù)大于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),實(shí)驗(yàn)與仿真結(jié)果具有較強(qiáng)的相關(guān)性。

    不同切削速度,仿真與實(shí)驗(yàn)的切屑形態(tài)對(duì)比如圖3所示。

    圖3為不同切削條件下仿真和實(shí)驗(yàn)的切屑形態(tài),測(cè)量了仿真的切屑從第3鋸齒到第8鋸齒之間的平均鋸齒高度L和平均剪切帶寬度S。

    當(dāng)Vc為200 m/min時(shí),L=0.123 mm、S=0.198 mm;當(dāng)Vc為800 m/min時(shí),L=0.150 mm、S=0.243 mm。Vc越大鋸齒化程度越大,仿真與實(shí)驗(yàn)的鋸齒形形態(tài)與彎曲半徑有較好的一致性。

    因此該模型能夠有效模擬Al 2024-T351的切削過程。

    3 仿真結(jié)果分析

    3.1 切削順序?qū)η邢鬟^程影響分析

    采用45°纖維角[15]的工件,前角γ為20°、后角α為7°的刀具參數(shù),切削速度Vc為60 m/min,進(jìn)給速度f(wàn)為0.2 mm/r的切削參數(shù)。CFRP→Al、Al→CFRP兩種切削順序?qū)ζ骄邢髁c和平均切削力Ft影響如圖4所示。

    從圖4可得,疊層材料在材料過渡階段切削時(shí),切削力存在一個(gè)突變的過程。切削Al合金部分時(shí)的切削力的穩(wěn)定性遠(yuǎn)高于切削單向CFRP部分的切削力。Al→CFRP切削順序時(shí)的單向CFRP部分的切削力Fc高于CFRP→Al順序時(shí)的切削力Fc。

    不同切削順序切削過程如圖5所示。單向CFRP切削損傷以切削加工后表面損傷深度來描述,定義為纖維最大拉伸損傷(HSNFCCRT)深度到加工后的表面之間的距離h,如圖5所示。

    從圖5可得,CFRP→Al切削順序時(shí),切削損傷深度h=0.08 mm,Al→CFRP切削順序時(shí),h=0.07 mm,但在過渡區(qū)域的纖維拉伸損傷嚴(yán)重,如圖5圈出區(qū)域所示。

    采用Al→CFRP切削順序,在材料過渡階段切削時(shí),Al合金切屑還未來得及分離,切屑粘附在前刀面上,形成負(fù)前角,并代替前刀面進(jìn)行切削,單向CFRP切屑流動(dòng)受阻,切削阻力增大,纖維拉伸損傷嚴(yán)重。

    因此采用CFRP→Al的切削加工順序好于Al→CFRP。

    3.2 進(jìn)給速度、刀前角對(duì)切削過程影響分析

    采用CFRP→Al切削順序、后角α為7°、切削速度為Vc為60 m/min。采用進(jìn)給速度f(wàn)為0.1/0.15/0.2 mm/r的切削參數(shù),刀具前角α為0°/5°/10°/15°/20°的刀具結(jié)構(gòu)參數(shù),來分析切削參數(shù)和刀具結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)疊層材料二維正交切削過程中切削力的影響。在不同進(jìn)給速度和不同刀具前角時(shí),切削過程的平均切削力Fc、Ft如圖6所示。

    利用多元非線性回歸法建立進(jìn)給速度和刀具前角對(duì)切削力的經(jīng)驗(yàn)預(yù)測(cè)模型,如下式:

    單向CFRP部分:

    Fc=89.663f0.358γ-0.238

    (7)

    Ft=-10.935f0.105γ-0.323

    (8)

    Al合金部分:

    Fc=449.56f0.653γ-0.146

    (9)

    Ft=89.663f0.703γ2.636

    (10)

    從圖6和切削力的經(jīng)驗(yàn)預(yù)測(cè)模型可得,在疊層材料切削過程中,進(jìn)給速度和刀具前角對(duì)單向CFRP部分切削力的影響小于Al合金部分切削力。進(jìn)給速度f(wàn)對(duì)切削力Fc的產(chǎn)生有顯著影響,f的少量增加導(dǎo)致疊層材料切削力Fc的大幅提升。隨著刀具前角的增大,切削力Fc減小。

    從圖6b可得,進(jìn)給速度和刀具前角對(duì)單向CFRP部分切削力Ft的影響不明顯。在切削Al合金時(shí),隨著刀具前角的增大,在進(jìn)給方向的切削力Ft先減小后增大,當(dāng)其為6°時(shí),切削力Ft最小。

    切削損傷主要針對(duì)于單向CFRP。當(dāng)進(jìn)給速度f(wàn)=0.2 mm/r時(shí),單向CFRP在不同刀具前角時(shí)的加工后表面損傷深度,如圖7所示。

    在不同進(jìn)給速度、不同刀具前角時(shí),切削加工后切削損傷深度如圖8所示。

    由于采用不同切削工藝參數(shù),在切削各向異性的單向CFRP材料時(shí)將會(huì)產(chǎn)生不同切削力,同時(shí)由于構(gòu)成單向板的單根碳纖維絲束的切斷力為一定值,因此在不同切削力作用下,單向CFRP切削加工后表面將出現(xiàn)不同程度的損傷。從圖6a和圖8可得,影響切削損傷的切削力為Fc,但當(dāng)?shù)毒咔敖铅链笥?°時(shí),進(jìn)給速度f(wàn)和前角α對(duì)45°單向CFRP的切削力和加工后表面損傷影響不顯著。

    利用多元非線性回歸法建立進(jìn)給速度和刀具前角對(duì)切削加工后表面損傷深度h的經(jīng)驗(yàn)預(yù)測(cè)模型,如下式:

    h=0.173f-1.033γ0.432

    (11)

    從預(yù)測(cè)模型可得,進(jìn)給速度對(duì)單向CFRP加工后表面損傷的程度遠(yuǎn)大于刀具前角。

    4 結(jié)語(yǔ)

    (1)將CFRP/Al疊層材料鉆削過程中的刀具結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)化,建立其二維正交切削宏觀有限元模型。與實(shí)驗(yàn)對(duì)比,CFRP部分模型與實(shí)驗(yàn)之間切削力的最大誤差為13.75%,Al合金部分的最大誤差為9.62%,同時(shí)切屑形態(tài)也有較好的一致性,該模型具有較高的精確度。

    (2)在CFRP/Al疊層材料的切削加工過程中,需要考慮加工順序?qū)η邢鬟^程的影響。在二維切削情況下,CFRP→Al的切削順序優(yōu)于Al→CFRP的切削順序,能夠產(chǎn)生較小的切削力和CFRP切削后表面損傷。

    (3)利用多元非線性回歸法建立了CFRP/Al疊層材料切削時(shí)進(jìn)給速度和刀具前角對(duì)切削力和切削損傷的經(jīng)驗(yàn)預(yù)測(cè)模型。從模型可得,進(jìn)給速度f(wàn)對(duì)切削力和切削損傷的產(chǎn)生有顯著影響,同時(shí)Al合金部分切削力受進(jìn)給速度和刀具前角影響高于對(duì)單向CFRP部分切削力的影響。

    (4)當(dāng)?shù)毒咔敖铅链笥?°時(shí),增大刀具前角對(duì)45°單向CFRP的切削力和加工后表面損傷影響不顯著。

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