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    隧道穿越斷層段施工技術(shù)研究

    2021-06-15 18:29:13黃劍
    西部交通科技 2021年3期
    關(guān)鍵詞:施作導(dǎo)坑斷層

    黃劍

    作者簡(jiǎn)介:

    黃 劍(1986—),工程師,主要從事道路與橋梁技術(shù)研究和施工管理工作。

    文章以某山區(qū)隧道為研究背景,介紹了該隧道開挖支撐系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方案,研究了該隧道穿越斷層段的施工技術(shù),并通過施工監(jiān)測(cè)評(píng)估支撐效果。監(jiān)測(cè)結(jié)果顯示,開挖后仰拱噴射混凝土以及閉合隧道的支撐系統(tǒng)盡快施工,能有效地抑制隧道變形。

    隧道;斷層;施工

    U455.4A361243

    0 引言

    此隧道由溪流左岸開始,貫穿崎嶇的山脈,全長約12.9 km,為高速公路施工的關(guān)鍵工程。該隧道共分為三條坑道,其中兩主坑設(shè)計(jì)為雙車行道,另外于兩主坑的中間位置設(shè)置一斷面較小的前進(jìn)導(dǎo)坑,作為主坑施工前了解前方地質(zhì)及必要時(shí)預(yù)做地質(zhì)處理的坑道,完工后并可作為主坑維修及緊急逃生通道?;谑┕みM(jìn)度及地質(zhì)因素的考慮,隧道的端部先以鉆炸法施工,再以全斷面隧道鉆掘機(jī)(TBM)開挖貫通。鉆炸法施工的斷面,主坑的直徑約為13.5 m,導(dǎo)坑約為5.2 m,而TBM工法施工的斷面,主坑的直徑約為11.7 m,導(dǎo)坑則為4.8 m。在隧道已開挖的區(qū)段中,沿線遭遇到最重要的地質(zhì)構(gòu)造為一控制型斷層,該斷層位于距離洞口約800 m的位置。導(dǎo)坑系以TBM工法方式通過斷層,在通過斷層時(shí),由于地質(zhì)情況極為惡劣,故TBM先后兩次因機(jī)頭前方基巖坍塌,導(dǎo)致機(jī)頭無法轉(zhuǎn)動(dòng),須停機(jī)由TBM側(cè)面開挖迂回至機(jī)頭前方,將機(jī)頭附近的巖塊及其前方不良地質(zhì)路段的土石挖除后,再恢復(fù)開挖前進(jìn),兩次TBM受困總計(jì)耗費(fèi)約4個(gè)月。因此,為使后續(xù)主坑的TBM開挖時(shí)避免在通過斷層遭遇相同地層施工風(fēng)險(xiǎn),主坑決定采用鉆炸法的方式通過斷層,其中西行線以全斷面開挖通過,而東行線僅以上半斷面開挖通過。

    1 工程地質(zhì)概述

    隧道位于山地區(qū),山脈由第三紀(jì)輕度變質(zhì)沉積巖所構(gòu)成,在隧道起始段約4 km的路段,主要由破碎的硬頁巖及四棱石英砂巖所組成。該路段以斷層為分界點(diǎn),斷層以東,主要由破碎的干溝層硬頁巖所組成,通過斷層后約3 km多的路段,則主要由四棱砂巖層夾薄層硬頁巖所構(gòu)成。

    根據(jù)設(shè)計(jì)階段的地勘推算,斷層寬約20 m,其斷層泥為不透水層,而四棱砂巖層側(cè)的石英巖角礫則透水性相當(dāng)高,并可能蘊(yùn)含高壓的地下水層[1]。此外由導(dǎo)坑的開挖結(jié)果顯示,硬頁巖側(cè)及斷層剪裂泥并未蘊(yùn)含地下水。導(dǎo)坑開挖通過斷層后,曾于現(xiàn)場(chǎng)采取斷層

    泥材料進(jìn)行試驗(yàn),由試驗(yàn)結(jié)果得知其塑性指數(shù)約為11,孔隙比約為0.18~0.24,濕密度約為2.30~2.41 g/cm3,屬黏質(zhì)砂土。

    另外由三軸試驗(yàn)結(jié)果顯示其峰值強(qiáng)度時(shí)的有效粘聚力約為14~40 kPa,有效摩擦角約為13°~20°。而在斷層帶內(nèi)進(jìn)行的現(xiàn)場(chǎng)平板載重試驗(yàn)結(jié)果,其承載力>2 MPa,變形模量約為49 MPa,彈性模量則約為303 MPa。由以上的物理性質(zhì)及力學(xué)試驗(yàn)結(jié)果顯示,斷層泥孔隙比及密度與一般巖石材料接近,而力學(xué)強(qiáng)度則與弱巖或較高強(qiáng)度的黏土接近。由此可推知其開挖裸露后未遇地下水入侵時(shí),尚有較好的穩(wěn)定性,而若吸水后則極易膨脹瓦解,并可能有高膨脹壓力產(chǎn)生。

    2 隧道支撐設(shè)計(jì)

    該隧道原設(shè)計(jì)理念乃將開挖時(shí)的支撐系統(tǒng),按巖體評(píng)分劃分為6級(jí)。斷層依其巖體評(píng)分應(yīng)采用第6類的支撐系統(tǒng),包括間距1 m的H150x150鋼拱架,25 cm厚的噴射混凝土,并視地質(zhì)情況采用支撐鋼管及臨時(shí)噴射混凝土仰拱以閉合開挖面。隧道開挖后的預(yù)估變形量為15 cm(如圖1所示)。由于導(dǎo)坑通過斷層時(shí),先后發(fā)生兩次受困事件,而需以開挖迂回處理,因此主坑開挖時(shí),其支撐考慮采用較為保守的方式,以避免重蹈覆轍[2]。

    主坑西行線按原設(shè)計(jì)的進(jìn)度,以鉆炸法通過斷層,支撐設(shè)計(jì)包括間距1 m的H200×200鋼拱架、30 cm厚的噴射混凝土、6 m長的系統(tǒng)錨桿,并于頂拱及隧道兩側(cè)施作固結(jié)灌漿,上半斷面開挖后,視需要于兩側(cè)基腳再施作一排6 m長向下45°的錨桿,以進(jìn)一步穩(wěn)固基腳。此外考慮斷層的特性,且由已開挖路段實(shí)際的監(jiān)測(cè)結(jié)果顯示,頂拱的沉降量最大曾達(dá)30 cm,因此預(yù)估變形量由原設(shè)計(jì)的15 cm提高為55 cm。

    主坑?xùn)|行線依原預(yù)定進(jìn)度應(yīng)以TBM方法通過斷層,東行線斷層的巖性與已開挖的導(dǎo)坑及西行線相同,因此綜合導(dǎo)坑和西行線的施工經(jīng)驗(yàn)及地質(zhì)因素,并考慮施工進(jìn)度的要求,東行線的上半斷面決定改以鉆炸法的方式通過,而下半斷面則仍以TBM的方式通過。由于西行線開挖時(shí),雖采用比原設(shè)計(jì)較為保守的支撐,但開挖完成后上半斷面兩側(cè)收斂變形量仍達(dá)50 cm,故東行線半斷面使用較西行線更保守的支撐。上半斷面開挖時(shí)的支撐型式包括每間距1 m采用兩對(duì)H200×200的鋼拱架并列、45 cm厚的噴射混凝土、6 m長的系統(tǒng)錨桿及于頂拱與隧道固結(jié)灌漿,基腳處再打設(shè)三排6 m長的錨桿,以避免后續(xù)TBM開挖下半斷面時(shí)基腳側(cè)壁崩落。此外預(yù)估變形量則由原設(shè)計(jì)的15 cm調(diào)整為20 cm。

    3 施工技術(shù)研究

    主坑通過斷層時(shí),上半斷面系采用環(huán)狀開挖,中間預(yù)留核心土,于架設(shè)支撐后再將核心土挖除。洞臺(tái)則分為左、右兩側(cè)開挖,待一側(cè)開挖完成支撐后,再進(jìn)行另外一側(cè)的開挖及支撐工作。洞臺(tái)的開挖工作需在上半斷面全部通過斷層帶(包括斷層泥及前后破碎帶共約55 m寬)后才開始進(jìn)行,而一側(cè)洞臺(tái)通過斷層帶后,再進(jìn)行另一側(cè)洞臺(tái)的開挖[3]。

    此外,為抑制隧道的變形并形成整體的支撐效應(yīng),一側(cè)洞臺(tái)開挖時(shí),在洞臺(tái)基腳以H150×150的型鋼將已架設(shè)的鋼拱架以縱向相連結(jié),并施作15 cm厚的臨時(shí)仰拱噴射混凝土。另一側(cè)洞臺(tái)則于開挖后,每完成10 m施作一次25 cm厚的仰拱噴射混凝土,以完成隧道支撐系統(tǒng)的閉合效應(yīng)[4]。

    由于采用了較原設(shè)計(jì)更強(qiáng)的支撐系統(tǒng),且隧道以鉆炸法通過斷層時(shí),巖體比預(yù)期中還干燥,并無顯著地下水,故大致上無重大災(zāi)害發(fā)生,僅在開挖過程曾產(chǎn)生局部約5~30 m3的塌方。塌方發(fā)生后,現(xiàn)場(chǎng)隨即以噴射混凝土將塌方后的基巖面封面,并用H100×100型鋼等在原設(shè)計(jì)開挖線位置架設(shè)臨時(shí)拱型支撐后,再施噴噴射混凝土,并以混凝土回填塌方后形成的孔穴以穩(wěn)定隧道。

    4 支撐效果評(píng)估

    監(jiān)測(cè)是隧道在軟弱地層施工時(shí)極為重要的工作,通過監(jiān)測(cè)的成果,可充分掌握施工行為與地質(zhì)環(huán)境結(jié)合后的整體反應(yīng),以作為評(píng)估進(jìn)而調(diào)整施工行為的重要依據(jù)。該隧道在斷層路段配合實(shí)際地質(zhì)需要,共裝設(shè)四組監(jiān)測(cè)斷面,如圖2所示。根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果可得到以下幾點(diǎn)結(jié)論:

    (1)若考慮儀器安裝前已發(fā)生的先期變形量,則頂拱于上半斷面開挖后,大部分的沉降量即已完成,其后洞臺(tái)的開挖所產(chǎn)生的沉降量并不大。

    (2)測(cè)線量得的變形量主要因洞臺(tái)開挖所產(chǎn)生,且當(dāng)該洞臺(tái)的開挖面到達(dá)監(jiān)測(cè)斷面前,即已有明顯的變形產(chǎn)生,而變形速率大致上在開挖面通過監(jiān)測(cè)斷面時(shí)達(dá)最大值。

    (3)測(cè)線量得的最大變形量約達(dá)300 mm,以力學(xué)觀點(diǎn)而言,這主要可能由于斷層的變形模量較低,因此開挖后需有足夠的變形,方可使巖壓與支撐系統(tǒng)達(dá)到平衡。因此在低變形模量的軟弱地層內(nèi)開挖時(shí),提供足夠的側(cè)向支撐力,方可抑制隧道變形。

    (4)當(dāng)洞臺(tái)開挖面通過監(jiān)測(cè)斷面時(shí),對(duì)于頂拱沉降的影響較小,不過當(dāng)仰拱施作后,其變形量即迅速收斂而趨于穩(wěn)定。仰拱施作后,測(cè)線變形并未如預(yù)期迅速收斂,推測(cè)其原因可能系仰拱雖已盡速施作,但因開挖面與監(jiān)測(cè)斷面的距離仍近,故開挖區(qū)的前進(jìn)效應(yīng)對(duì)于監(jiān)測(cè)斷面仍具有決定性影響。

    5 結(jié)語

    (1)監(jiān)測(cè)對(duì)于在軟弱基巖中進(jìn)行開挖是極其重要的工作,監(jiān)測(cè)的成果既可立即反映基巖的變形行為,迅速采取必要的補(bǔ)強(qiáng)措施,以避免工程失敗,也可作為事后評(píng)估巖體及支撐型式互制行為的重要依據(jù),以作為今后類似工程施工的參考。本文所引用隧道通過斷層路段,經(jīng)設(shè)計(jì)時(shí)的調(diào)查,施工中的觀察與監(jiān)測(cè)成果的評(píng)估后可知,斷層在力學(xué)上應(yīng)具有相當(dāng)整體性的行為,尤其是對(duì)于隧道開挖后的變形行為,更具有關(guān)鍵性與整體性的影響。此外隧道開挖后,側(cè)壁產(chǎn)生較大的收斂變形量,由力學(xué)觀點(diǎn)而言,因系斷層材料的變形模量較低所致。因此如何提供隧道橫向足夠的支撐力,以抑制過大的側(cè)向變形量,必須有詳細(xì)的考慮,而開挖時(shí)需提高預(yù)估的變形量,以免開挖后變形量過大而導(dǎo)致設(shè)計(jì)凈空不足,以致事后再進(jìn)行費(fèi)時(shí)費(fèi)事的整修工作。

    (2)施作仰拱以閉合支撐系統(tǒng),是為防止隧道變形過大所采用的經(jīng)濟(jì)有效措施,但若開挖面與監(jiān)測(cè)斷面的距離太近時(shí),雖然仰拱已快速施作,但開挖面的前進(jìn)效應(yīng)對(duì)于隧道的變形仍具有極大的影響,此點(diǎn)必須特別考慮。至于采用重型的剛性支撐,對(duì)于抑制隧道變形亦具有相當(dāng)程度的作用,但以經(jīng)濟(jì)觀點(diǎn)而言,采用重型的剛性支撐,并不如施作仰拱以閉合支撐系統(tǒng)有利。灌漿雖然可有效提高巖體強(qiáng)度及變形模量,若隧道開挖而巖體受擾動(dòng)后再進(jìn)行灌漿工作,則其效果可能會(huì)不如預(yù)期中的理想。

    [1]楊金虎.慈母山隧道穿越斷層破碎帶開挖支護(hù)技術(shù)分析[J].地下空間與工程學(xué)報(bào),2011(2):361-365.

    [2]潘 菊.隧道穿越斷層破碎帶開挖支護(hù)的施工技術(shù)[J].四川建材,2015(3):184-185.

    [3]劉運(yùn)微.隧道穿越斷層破碎帶施工關(guān)鍵技術(shù)研究[D].西安:長安大學(xué),2013.

    [4]王 茜,凌同華,劉唐利,等.穿越斷層破碎帶隧道入口段施工數(shù)值模擬[J].交通科學(xué)與工程,2019,35(4):78-84.

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