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    張馬屯鐵礦區(qū)既有阻水帷幕薄弱區(qū)治理技術(shù)方案

    2021-06-09 12:19:02張慶松王鳳剛劉亞南劉衍凱郭焱旭姜其琛
    金屬礦山 2021年5期
    關(guān)鍵詞:阻水排水量大理巖

    陳 新 張慶松 王鳳剛 劉亞南,2 劉衍凱 郭焱旭 姜其琛

    (1.山東大學(xué)巖土與結(jié)構(gòu)工程研究中心,山東濟(jì)南250061;2.青島市住房和城鄉(xiāng)建設(shè)局,山東青島266000)

    阻水帷幕通過鉆孔揭露裂隙含水層進(jìn)行高壓注 漿,封堵過水通道,改善裂隙巖體物理力學(xué)性質(zhì)[1]和土體滲透性[2],減少地下水流量[3],有效截?cái)嗟V體開采區(qū)域的地下水補(bǔ)給[4],在土石壩[5]、填埋[6]、隧道[7-9]、礦區(qū)[10-12]等工程領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用。礦區(qū)作業(yè)中,阻水帷幕為復(fù)雜富水環(huán)境下的礦體開采創(chuàng)造了有利條件。目前,國內(nèi)外礦區(qū)阻水帷幕已有廣泛實(shí)踐,國外如安格連斯克煤礦、斯托林鐵礦、羅希亞煤礦[1]等,國內(nèi)如徐樓鐵礦[10]、來新鐵礦[11]、龍?zhí)裂罔F礦[12]、大紅山鐵礦[13]等,均取得了良好效果。

    近年來,國內(nèi)外學(xué)者對阻水帷幕開展了廣泛的理論研究,王澤群等[4]以堵水率為評價(jià)指標(biāo),分析了注漿工程在不同帷幕線路和注漿參數(shù)下的堵水機(jī)制;劉鵬飛等[14]對高含水率條件下帷幕注漿加固進(jìn)行了研究,認(rèn)為注漿后的漿液結(jié)石體固結(jié)強(qiáng)度高、圍巖整體穩(wěn)定性好;王凱[15]對全風(fēng)化花崗巖富水底層注漿加固機(jī)理進(jìn)行了研究,形成全風(fēng)化花崗巖地層突水突泥災(zāi)害的系統(tǒng)性注漿治理方法。在礦區(qū)阻水帷幕方面,張偉杰等[16]通過室內(nèi)注漿模型試驗(yàn)系統(tǒng)開展了富水破碎巖體多孔分序帷幕注漿試驗(yàn),分析了注漿擾動下巖體多物理場演化規(guī)律;付士根[17]對近礦體頂板帷幕注漿進(jìn)行了系統(tǒng)性研究;張偉杰[18]對斷層注漿加固機(jī)理進(jìn)行了研究,并提出了負(fù)荷控制注漿設(shè)計(jì)方法。阻水帷幕的耐久性和穩(wěn)定性伴隨地下條件產(chǎn)生衰減,嚴(yán)重影響了礦區(qū)作業(yè)。對此,孫子正[1]對帷幕薄弱帶發(fā)育模式進(jìn)行了探索,指出阻水帷幕構(gòu)筑期對導(dǎo)水構(gòu)造的不完全覆蓋,以及地下水軟化浸泡沖蝕作用是帷幕薄軟帶形成的主要原因,而后者更具有顯著的時(shí)間效應(yīng);李勝[3]、張省軍等[19]分別對礦山帷幕的穩(wěn)定性影響因素及礦山注漿堵水帷幕的穩(wěn)定性監(jiān)測方法進(jìn)行了探索?,F(xiàn)階段對于阻水帷幕的理論研究成果較為豐碩,但涉及阻水帷幕薄弱區(qū)治理的相關(guān)實(shí)踐性成果較少。

    本研究針對阻水帷幕隱蔽性特點(diǎn)以及薄軟帶的時(shí)效特點(diǎn),以張馬屯鐵礦為例,對阻水帷幕薄弱區(qū)綜合治理技術(shù)方案進(jìn)行研究,為礦區(qū)既有帷幕穩(wěn)定性治理提供借鑒。

    1 工程背景

    張馬屯鐵礦位于濟(jì)南市東郊張馬屯村附近,礦床為接觸交代矽卡巖型鐵礦。由于交接帶內(nèi)形成了由大理巖強(qiáng)巖溶帶、閃長巖破碎帶、蝕變破碎帶共同組成的含水層水力導(dǎo)通帶,故礦床受地下溶水影響較大。前期進(jìn)行了大帷幕注漿鉆孔堵水工程,并形成封閉式帷幕,井下排水量為33 468.5 m3/d。由于礦床阻水帷幕薄弱段受水力破壞作用,導(dǎo)致減水效果減弱,引起的大量排水不僅增加了采礦成本,還對采礦作業(yè)安全產(chǎn)生了威脅,亟需對帷幕薄弱段進(jìn)行分析并采取治理措施。

    2 帷幕薄弱段綜合治理方案

    2.1 帷幕薄弱區(qū)綜合治理技術(shù)體系

    為有效兼顧安全性、長久性、經(jīng)濟(jì)性、環(huán)保性,達(dá)到治理減水目的,本研究提出了帷幕薄弱區(qū)治理技術(shù)方案,如圖1所示。通過帷幕、地質(zhì)、涌水、鉆孔資料的分析,結(jié)合物探、井下及鉆孔探測進(jìn)行全面地質(zhì)分析,確定區(qū)域水力補(bǔ)給水平、帷幕薄弱段位置、不良構(gòu)造形態(tài)及富水空間分布情況,進(jìn)一步結(jié)合各施工要素確定治理思路,并根據(jù)富水性和巖溶裂隙發(fā)育程度的差別采取精準(zhǔn)治理方式進(jìn)行分區(qū)治理;采用信息化施工與動態(tài)設(shè)計(jì)理念開展帷幕薄弱區(qū)綜合治理,一方面依據(jù)超前探測、實(shí)時(shí)監(jiān)測、原位試驗(yàn)結(jié)果,根據(jù)“物探先行、鉆探跟進(jìn)”的思路開展施工,另一方面根據(jù)示蹤試驗(yàn)、材料試驗(yàn)、區(qū)域放水試驗(yàn)[20]結(jié)果判斷治理區(qū)域狀態(tài),結(jié)合實(shí)時(shí)水文監(jiān)測與實(shí)時(shí)區(qū)域探測數(shù)據(jù)進(jìn)行治理方案動態(tài)設(shè)計(jì),進(jìn)而形成具有高適用性的礦體帷幕薄弱區(qū)綜合治理方案。

    2.2 帷幕薄弱區(qū)特征分析及治理策略

    2.2.1 帷幕薄弱區(qū)特征分析

    為探明地表至地下-360 m水平作業(yè)面的全貌,首先具體查明地表至-200 m水平第四系潛水和巖溶水賦存規(guī)律,為礦體既有帷幕注漿和水害防治提供可靠依據(jù)。本研究在綜合分析現(xiàn)有資料的基礎(chǔ)上實(shí)施了三維高密度電法探測[21]。根據(jù)大理巖含水體與鐵礦均為低阻體、閃長巖為高阻體的特點(diǎn),對其進(jìn)行了區(qū)分,通過礦體電阻率三維數(shù)據(jù)體的切片處理來識別礦體富水區(qū)低阻異常。綜合分析礦體電阻率三維數(shù)據(jù)體(圖2)及其切片(圖3)發(fā)現(xiàn)在探測范圍內(nèi)礦體位置存在低阻異常,低阻異常的分布范圍及幅度隨著深度增加而減小,深度250 m處礦體富水區(qū)低阻異常完全消失,說明礦體富水性隨深度增加而減弱。

    在重點(diǎn)治理的-360 m水平工作面,根據(jù)前期大帷幕實(shí)踐發(fā)現(xiàn),自礦體西南段向西段導(dǎo)水構(gòu)造由小溶洞與溶蝕裂隙向溶洞和大型巖溶過渡。自西南段向西段大理巖中含有的白云質(zhì)成分逐漸增多,導(dǎo)水性逐漸增強(qiáng)。前期鉆探揭露的涌水主要為廣泛發(fā)育的導(dǎo)水巖溶裂隙,鉆孔揭露的涌水點(diǎn)較多、水壓較低、水量較少。

    通過資料分析、鉆孔揭露結(jié)果綜合分析表明,阻水帷幕由西北至東南存在4處薄弱區(qū)域(圖4),且阻水帷幕靠近西北段穿越破碎帶。根據(jù)最后一次-360 m水平施工的3個(gè)注漿硐室鉆孔數(shù)據(jù)分析可知:6#硐室鉆孔分布于大帷幕東南部,該區(qū)域大理巖完整性較好,最大涌水量為50 m3/h,僅在大理巖和閃長巖交變帶存在破碎;7#硐室鉆孔主要分布在大帷幕西南段,該區(qū)域大理巖破碎嚴(yán)重,富水性強(qiáng),破碎富水區(qū)和破碎黃泥富水區(qū)沿鉆孔方向互相交替,最大涌水量達(dá)300 m3/h,因存在黃泥和沙為注漿帶來很大困難,注漿量較少,影響治理效果;8#硐室鉆孔分布在大帷幕西段,該區(qū)域大理巖較薄,破碎帶和破碎黃泥交替,卡鉆嚴(yán)重,富水性較強(qiáng),最大涌水量為150 m3/h,與7#硐室情況類似,存在黃泥和沙增加了注漿難度,影響了治理效果??拷筢∧晃鞫蔚?#硐室揭露的涌水構(gòu)造數(shù)量較少,但水量大、水壓高,以順層巖溶通道和溶洞溶管為主,涌水補(bǔ)給能力強(qiáng)。

    綜合分析可知,該礦體阻水帷幕治理的難點(diǎn)為:①前期針對性的多輪鉆探注漿堵水以后,大部分導(dǎo)水通道封堵,泄壓區(qū)域急劇減少,水壓逐步升高,水力連通發(fā)生改變,探查不清;②通道區(qū)域大理巖破碎嚴(yán)重,富水性強(qiáng),破碎富水區(qū)和破碎黃泥富水區(qū)沿鉆孔方向互相交叉侵蝕,易卡鉆、埋鉆,增加了鉆探和注漿施工難度。局部存在片幫、塌方,為后期施工治理帶來很大的安全隱患。-360 m水平大帷幕水壓高達(dá)3 MPa,地下水流速極大,部分區(qū)域形成動水。

    2.2.2 基于物探-鉆探的導(dǎo)水通道探查方法

    為解決探查不明的工程難點(diǎn),根據(jù)“物探先行、鉆探跟進(jìn)”的帷幕薄弱區(qū)治理理念,對薄弱區(qū)進(jìn)行了物探-鉆探結(jié)合探測。對帷幕薄弱區(qū)開展了高密度電法探測,圖5為薄弱區(qū)B高密度電法反演結(jié)果,圖中出現(xiàn)了明顯的低阻區(qū)域,推斷為鐵礦或者含水體,標(biāo)出了大理巖與閃長巖的分界面。在分界面下方不存在明顯的含水體,分界面上方介質(zhì)的電阻率均低于10 Ω·m,推斷為鐵礦或者含水體。根據(jù)探測結(jié)果,低阻區(qū)域與鐵礦邊界吻合較好,也反映了閃長巖中穿插的大理巖賦水區(qū)域。依據(jù)高密度電法反演結(jié)果,調(diào)整鉆孔布置,有助于提高鉆孔揭露含水構(gòu)造的可能性。

    通過開展鉆探作業(yè),發(fā)現(xiàn)大帷幕多處鉆孔揭露到大型溶洞并發(fā)生掉鉆。說明該段大理巖巖溶發(fā)育較強(qiáng)烈,地下水流動性強(qiáng)導(dǎo)致溶洞充填物積聚較少。這與-360 m水平已施工的鉆孔揭露的水文地質(zhì)資料較吻合。綜合分析可知,西側(cè)帷幕內(nèi)外水力連通性較強(qiáng),主要通過巖溶裂隙進(jìn)行水力補(bǔ)給,但是由于導(dǎo)水構(gòu)造的空間發(fā)育規(guī)模較小致使補(bǔ)給能力較弱,且靜態(tài)儲量較低。大帷幕西南部和西部為主要的導(dǎo)水通道,通道區(qū)域大理巖破碎嚴(yán)重,富水性強(qiáng),破碎富水區(qū)和破碎黃泥富水區(qū)沿鉆孔方向互相交叉侵蝕,存在的破碎黃泥富水區(qū)和沙,提高了治理難度。

    2.2.3 基于材料選用的動水治理思路

    巖石不耐注漿壓力出現(xiàn)裂痕并伴有涌水出現(xiàn),表明破碎巖層在水的長時(shí)間浸泡和壓力環(huán)境下遭到破壞,耐壓能力降低??紤]到破碎巖體堵水一般采用滲透-劈裂聯(lián)合注漿加固模式[22],當(dāng)出現(xiàn)巖石裂痕伴有涌水發(fā)生時(shí),根據(jù)注漿孔壓情況停止注漿。當(dāng)涌水量較小、巖壁較完整時(shí),停止注漿,注入工業(yè)海帶或鋸末等軟骨料,骨料進(jìn)入裂隙內(nèi)阻水成功后再注入濃度更大的水泥漿,封閉涌水裂痕。當(dāng)水泥加固并達(dá)到一定強(qiáng)度后,采用小泵量、小壓力漿液注漿。注漿采用間歇式進(jìn)行,不斷提高破碎巖體的耐壓強(qiáng)度。巖壁裂隙淋水量增大時(shí),選用速凝材料或者骨料。骨料選擇應(yīng)側(cè)重考慮阻水作用,骨料可通過鉆孔被流水?dāng)y帶至涌水裂隙,實(shí)現(xiàn)在裂隙內(nèi)阻水。成功阻水后,裂隙內(nèi)淋水顯著減少,再次注入水泥漿,封堵涌水裂隙。上述方法成效不顯著時(shí),可使用高分子材料或特殊無機(jī)速凝材料對涌水裂隙進(jìn)行封堵。

    2.2.4 帷幕薄弱區(qū)綜合治理技術(shù)方案

    根據(jù)本研究帷幕薄弱區(qū)綜合治理方案,并結(jié)合探查結(jié)果,分別在-360、-240、-200 m等水平以及地表進(jìn)行了精準(zhǔn)補(bǔ)帷幕作業(yè),依照物探及鉆探結(jié)果對主要導(dǎo)水通道實(shí)施了精準(zhǔn)定位。以井下注漿鉆孔為 例,注漿鉆孔設(shè)計(jì)參數(shù)及涌水量見表1。

    3 帷幕薄弱區(qū)綜合治理效果

    施工過程中鉆孔揭露的實(shí)際地質(zhì)情況如圖6所示。圖6中,6#、7#、8#硐室位于-360 m工作面,上部存在30~100 m厚的破碎富水帶。

    -360 m工作面6#、7#、8#硐室鉆孔及涌水情況如圖7所示。分析可知:6#硐室鉆孔分布在大帷幕東南部,該區(qū)域大理巖完整性較好,最大涌水量為50 m3/h,僅在大理巖和閃長巖交變帶存在破碎,總注漿量達(dá)141.88 t,整體減水效果明顯。

    根據(jù)實(shí)測結(jié)果,-360 m水平減水4 224.5 m3/d;-240 m水平老鉆孔減水量約4 682 m3/d;地表掃孔減水量約1 250 m3/d。治理后井下排水量降至23 312 m3/d,相較于治理前排水量33 468.5 m3/d下降了30.3%,總體減水量為10 156.5 m3/d,減水效果顯著。

    以-360 m水平為例,治理前,2017年4—6月-360 m水平井下凈、污排水統(tǒng)計(jì)如圖8所示。圖8(a)為水平泵房排水時(shí)間及排水量統(tǒng)計(jì),圖8(b)為高壓污水泵排水時(shí)間及排水量統(tǒng)計(jì)。分析該圖可知:單月水平泵房排水耗時(shí)1 300 h左右。單月水平泵房排水量約770 000 m3,單月高壓污水泵排水耗時(shí)380 h左右,單月高壓污水泵排水量約38 000 m3,單月總排水量約800 000 m3,其中5月的各項(xiàng)指標(biāo)處于高位,且5月單月總排水量達(dá)841 250 m3。4—6月份-360 m水平泵房排水總量達(dá)2 316 300 m3,為主要排水來源,總高壓污水泵排水量達(dá)114 800 m3,總排水量為2 431 100 m3,日均排水量為26 715.4 m3/d。

    治理后,2018年5月6—22日-360 m水平排水量如圖9所示。因停產(chǎn)后污水泵未上排,故-360 m水平泵房排水量即為該水平總排水量,日平均井下排水量達(dá)22 490.9 m3,最大日排水量達(dá)23 240 m3,最小日排水量達(dá)21 680 m3,統(tǒng)計(jì)期間合計(jì)井下總排水量為382 346 m3。相較于治理前排水量26 715.4 m3/d下降了15.8%,總體減水量為4 224.5 m3/d,減水效果顯著。

    4 結(jié)論

    (1)提出了依托“物探先行、鉆探跟進(jìn)”理念的帷幕薄弱區(qū)綜合治理技術(shù)方案,即通過帷幕、地質(zhì)、涌水、鉆孔資料的分析,結(jié)合物探、井下及鉆孔探測進(jìn)行全面地質(zhì)分析,確定了區(qū)域水力補(bǔ)給水平、帷幕薄弱段位置、不良構(gòu)造形態(tài)及富水空間分布情況,進(jìn)一步結(jié)合各施工要素確定治理思路,并根據(jù)富水性和巖溶裂隙發(fā)育程度的差別進(jìn)行精準(zhǔn)治理。

    (2)張馬屯鐵礦阻水帷幕薄弱區(qū)綜合治理后減水效果顯著,破碎巖體耐壓強(qiáng)度提高、涌水減少,其中井下減水達(dá)30.3%,水平減水達(dá)15.8%,治理成效明顯,可為同類工程實(shí)踐提供參考。

    (3)依托張馬屯鐵礦阻水帷幕薄弱區(qū)治理工程,對具有隱蔽性的帷幕薄弱區(qū)提出了具有針對性的綜合治理方案。但由于帷幕薄弱區(qū)的形成具有顯著的時(shí)間性,因此建立健全阻水帷幕風(fēng)險(xiǎn)監(jiān)測評價(jià)方法,形成對阻水帷幕自構(gòu)筑期始的穩(wěn)定性評估,并將帷幕薄弱區(qū)風(fēng)險(xiǎn)監(jiān)測、評價(jià)、治理綜合形成整體化方案具有重要的工程意義。同時(shí),對高水壓高流速條件下的漿液結(jié)石固化作用、注漿加固機(jī)理需要進(jìn)行更深入的探討和研究。

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