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    復(fù)雜多機(jī)站通風(fēng)系統(tǒng)反風(fēng)方案設(shè)計(jì)及模擬

    2021-06-09 12:18:58楊鐵江馬宏偉王中利
    金屬礦山 2021年5期
    關(guān)鍵詞:豎井中段風(fēng)量

    楊鐵江 李 明 馬宏偉 王中利

    (1.山東理工大學(xué)資源與環(huán)境工程學(xué)院,山東淄博255000;2.中礦金業(yè)股份有限公司,山東招遠(yuǎn)265400)

    礦井火災(zāi)具有巨大的毀滅性和破壞性,嚴(yán)重威脅礦井安全生產(chǎn)[1-2]。火災(zāi)煙氣通過礦井通風(fēng)系統(tǒng)排出地表,完善的通風(fēng)系統(tǒng)是礦井火災(zāi)防治與煙氣疏導(dǎo)的基礎(chǔ)[3-4]。在地下金屬礦山通風(fēng)中發(fā)生火災(zāi)后,通常采取反風(fēng)措施,對于通風(fēng)機(jī)站和風(fēng)機(jī)較少的通風(fēng)系統(tǒng),一般以全礦性反風(fēng)為主,對于采用多(級)機(jī)站通風(fēng)系統(tǒng)的礦山,主通風(fēng)系統(tǒng)的每一臺風(fēng)機(jī)都應(yīng)滿足反風(fēng)要求,以保證整個系統(tǒng)可以反風(fēng)[5-6]。針對多中段多主通風(fēng)機(jī)礦井反風(fēng)技術(shù)與安全操作的復(fù)雜性,武新文等[7]開展了多風(fēng)井多主通風(fēng)機(jī)礦井反風(fēng)技術(shù)分析與安全性研究,為礦井反風(fēng)安全實(shí)施提供了技術(shù)指導(dǎo);張玉華等[8]利用全礦井反風(fēng)技術(shù)解決了大浞河鐵礦副井結(jié)冰問題,既滿足了生產(chǎn)要求,又為提升系統(tǒng)運(yùn)行提供了安全保障;李衛(wèi)國等[9]開展了多級機(jī)站通風(fēng)系統(tǒng)反風(fēng)方法研究,為采用多級機(jī)站通風(fēng)系統(tǒng)的礦山提供了安全高效的反風(fēng)試驗(yàn)操作依據(jù),有助于確保通風(fēng)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)快速、可靠反風(fēng);鄭寶鑫[10]開展了局部反風(fēng)研究,解決了因配套設(shè)施可靠性局限、可操作性差,其應(yīng)用范圍僅局限在壓差較小的工作面巷道之間,無法布置在進(jìn)回風(fēng)大巷之間的問題。目前,礦井反風(fēng)研究主要集中于通風(fēng)系統(tǒng)風(fēng)機(jī)反風(fēng)響應(yīng)時間和反風(fēng)風(fēng)量[11-12]。對于多中段同時作業(yè)、多機(jī)站同時運(yùn)行等通風(fēng)系統(tǒng)復(fù)雜的礦山反風(fēng)的研究還應(yīng)包括反風(fēng)區(qū)域劃分、反風(fēng)方式選擇、火風(fēng)壓等[13-14]。現(xiàn)階段,礦井反風(fēng)研究仍處于探索性階段,缺少科學(xué)合理的研究方法與工具[15-16]。

    本研究以玲南金礦多中段生產(chǎn)和復(fù)雜多機(jī)站通風(fēng)為研究背景,提出了區(qū)域反風(fēng)技術(shù)方案,并利用Ventsim仿真平臺模擬反風(fēng)時期礦井風(fēng)流動態(tài)變化,開展了現(xiàn)場反風(fēng)試驗(yàn),驗(yàn)證區(qū)域反風(fēng)技術(shù)方案實(shí)施效果,為礦井建立安全可靠的反風(fēng)系統(tǒng)提供可靠參考。

    1 井下通風(fēng)現(xiàn)狀

    (1)通風(fēng)方式。玲南金礦采用豎井、盲豎井聯(lián)合開拓方式,通風(fēng)系統(tǒng)采用單翼對角抽出式多機(jī)站通風(fēng),礦井總風(fēng)量105.2 m3/s,作業(yè)中段實(shí)行間隔式上下行通風(fēng)。上、下相鄰中段分別承擔(dān)進(jìn)回風(fēng)功能。新鮮風(fēng)流分別從主豎井,1#豎井和斜坡道進(jìn)入井下生產(chǎn)區(qū)域,沿進(jìn)風(fēng)水平采場通風(fēng)井進(jìn)入采場,清洗工作面后的污風(fēng)經(jīng)采區(qū)回風(fēng)天井回至上(下)中段回風(fēng)水平。沖洗工作面污風(fēng)由采場通風(fēng)天井排到上中段回風(fēng)巷或直接由本中段回風(fēng)巷進(jìn)入倒段回風(fēng)井,沿倒段回風(fēng)井、8#穿脈箕斗井和東風(fēng)井排出地表。

    (2)機(jī)站布置。根據(jù)礦井采場及巷道走向分布,共設(shè)置8個機(jī)站,9臺風(fēng)機(jī)。主回風(fēng)機(jī)站1個,位于-370 m中段東風(fēng)井回風(fēng)巷,并聯(lián)安裝2臺DK45-6-№19風(fēng)機(jī)。輔助進(jìn)風(fēng)機(jī)站6個,分別位于盲主井-610 m中段馬頭門,運(yùn)行1臺K40-6-№12風(fēng)機(jī);盲主井-690 m中段馬頭門,運(yùn)行1臺K40-6-№13風(fēng)機(jī);盲主井-770 m中段馬頭門,運(yùn)行1臺K40-6-№13風(fēng)機(jī);盲主井-850 m中段馬頭門,運(yùn)行1臺K40-6-№13風(fēng)機(jī);盲主井-930 m中段馬頭門,運(yùn)行1臺K40-4-№10風(fēng)機(jī);-690 m中段10#穿脈,運(yùn)行1臺K40-6-№15風(fēng)機(jī)。輔助回風(fēng)機(jī)站1個,位于8#穿脈箕斗井-770 m中段回風(fēng)巷,運(yùn)行1臺K40-6-№15風(fēng)機(jī)。

    2 反風(fēng)方案設(shè)計(jì)

    2.1 玲南金礦著火點(diǎn)分析

    因火災(zāi)發(fā)生地點(diǎn)的不同,火災(zāi)煙氣處理辦法不同。根據(jù)玲南金礦通風(fēng)系統(tǒng)風(fēng)流分配及火災(zāi)處理措施,將該礦通風(fēng)路線劃分為進(jìn)風(fēng)路線和回風(fēng)路線。進(jìn)風(fēng)路線為:①地表→1#豎井→1#盲豎井→2#盲豎井下到生產(chǎn)區(qū)域;②地表→主豎井→盲主井→生產(chǎn)區(qū)域。回風(fēng)路線為采場天井→中段回風(fēng)巷→倒段回風(fēng)井→8#穿脈箕斗井→東風(fēng)井→地表。

    進(jìn)風(fēng)路線為礦山井下作業(yè)人員、材料通行的主要通道。井筒內(nèi)提升設(shè)施、信號硐室、卷揚(yáng)硐室均為火災(zāi)發(fā)生點(diǎn)?;仫L(fēng)路線上的火工品發(fā)放站、井下高低壓變電所、礦(廢)石裝載站、提升井筒及無軌運(yùn)輸設(shè)備為火災(zāi)發(fā)生點(diǎn)。

    2.2 進(jìn)風(fēng)路線火災(zāi)反風(fēng)方案

    著火點(diǎn)位于進(jìn)風(fēng)路線時,火災(zāi)高溫?zé)煔庠陲L(fēng)機(jī)風(fēng)壓的作用下沿著通風(fēng)路線蔓延。為控制煙氣蔓延并沿最短路徑排出井下,設(shè)計(jì)了區(qū)域性反風(fēng)技術(shù)方案。通過改變風(fēng)機(jī)葉片旋轉(zhuǎn)方向?qū)崿F(xiàn)反風(fēng)。玲南金礦進(jìn)風(fēng)側(cè)發(fā)生火災(zāi)后,主豎井-610 m中段、-690 m中段、-770 m中段、-850 m中段、-930 m中段安設(shè)的進(jìn)風(fēng)機(jī)站風(fēng)機(jī)保持正常運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài),反轉(zhuǎn)-370 m中段東風(fēng)井回風(fēng)機(jī)站風(fēng)機(jī),-770 m中段8#穿脈箕斗井回風(fēng)巷及-690 m中段10#穿脈巷風(fēng)機(jī)停止運(yùn)行。

    之所以采取上述措施,是因?yàn)椋孩俜崔D(zhuǎn)-370 m中段回風(fēng)機(jī)站風(fēng)機(jī),可以盡快地改變火災(zāi)煙流方向,使得礦井火災(zāi)煙流等有毒有害氣體以較短的路徑、最短的時間從1#豎井排出;②進(jìn)風(fēng)機(jī)站風(fēng)機(jī)保持正轉(zhuǎn),火災(zāi)煙流從1#豎井排出,主豎井、斜坡道處于正壓狀態(tài),主豎井進(jìn)風(fēng)通道仍保持進(jìn)風(fēng)狀態(tài),不影響人員通過主豎井迅速撤離以及救援。

    3 反風(fēng)方案模擬解算

    3.1 通風(fēng)模型建立及參數(shù)設(shè)置

    根據(jù)玲南金礦井巷形狀規(guī)格與空間位置分布建立了礦井通風(fēng)系統(tǒng)三維模型,如圖1所示。為優(yōu)化通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)解算,所建模型忽略巷道內(nèi)排水溝、電纜、行人及車輛。風(fēng)門、風(fēng)窗及風(fēng)簾等通風(fēng)構(gòu)筑物的位置及風(fēng)阻參考礦山實(shí)際情況設(shè)置。井巷摩擦阻力系數(shù)及局部阻力系數(shù)取值參考設(shè)計(jì)手冊[17]。

    著火點(diǎn)位于-610 m 2#盲井井口,著火材料為橡膠,Ventsim燃燒參數(shù)設(shè)置見表1。解算精度ε<0.1,井下運(yùn)輸設(shè)備分散且功率小,解算過程忽略車輛設(shè)備的散熱。

    3.2 礦井反風(fēng)量分析

    當(dāng)進(jìn)風(fēng)路線發(fā)生火災(zāi)時,根據(jù)反風(fēng)設(shè)計(jì)方案及具體措施,將通風(fēng)系統(tǒng)風(fēng)機(jī)運(yùn)行情況代入建立的Ventsim通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)模型進(jìn)行動態(tài)仿真模擬,解算結(jié)果見表2。

    玲南金礦采取區(qū)域反風(fēng)措施后,1#豎井和斜坡道由進(jìn)風(fēng)變?yōu)榛仫L(fēng),主豎井進(jìn)風(fēng)保持不變。東風(fēng)井由回風(fēng)變?yōu)檫M(jìn)風(fēng)。-370 m回風(fēng)機(jī)站反風(fēng)后,回風(fēng)量由105.2 m3/s變?yōu)檫M(jìn)風(fēng)63.3 m3/s,占該風(fēng)機(jī)正常運(yùn)行風(fēng)量的60.2%,符合規(guī)定[18-19]。主風(fēng)機(jī)反轉(zhuǎn)10 min內(nèi),主要進(jìn)、回風(fēng)區(qū)域風(fēng)流能及時反向,符合當(dāng)著火區(qū)域發(fā)生在進(jìn)風(fēng)側(cè)區(qū)域的假設(shè)條件下的風(fēng)流預(yù)期流動方向。

    3.3 火災(zāi)煙氣模擬結(jié)果分析

    Ventsim設(shè)置火災(zāi)源后,分別模擬采取反風(fēng)措施和不采取反風(fēng)措施下的火災(zāi)煙氣中CO在井下的分布。分別在進(jìn)風(fēng)路線1#豎井井底石門附近采場和-370 m東風(fēng)井主回風(fēng)機(jī)站附近采場設(shè)置火災(zāi)煙氣監(jiān)測點(diǎn),監(jiān)測結(jié)果如圖2所示。

    發(fā)生火災(zāi)后,未采取反風(fēng)措施時,CO濃度監(jiān)測點(diǎn)為-370 m東風(fēng)井主回風(fēng)機(jī)站;采取反風(fēng)措施后,CO濃度監(jiān)測點(diǎn)為1#豎井井底石門。由圖2可知:未采取反風(fēng)措施時,隨著燃燒的進(jìn)行,CO沿著風(fēng)流路線向井下各用風(fēng)地點(diǎn)擴(kuò)散,在總回風(fēng)處1 600 s時開始測得CO,隨著風(fēng)流的匯總,CO濃度越來越高,在3 500 s時,CO濃度達(dá)到峰值2 830.4×10-6。當(dāng)燃燒結(jié)束后,CO在8 000 s時降低至24.1×10-6。

    采取反風(fēng)措施后,風(fēng)流反向,-370 m東風(fēng)井主回風(fēng)機(jī)站未監(jiān)測出CO,1#豎井井底石門在500 s時開始出現(xiàn)CO,在2 500 s時,CO濃度達(dá)到峰值2 914×10-6,在7 500 s時,CO濃度降低至18×10-6。采取反風(fēng)措施后,火災(zāi)煙氣CO不會擴(kuò)散至采場工作面,保障了井下人員安全。

    4 現(xiàn)場反風(fēng)實(shí)測

    為確保反風(fēng)試驗(yàn)不影響正常安全生產(chǎn),反風(fēng)試驗(yàn)選在工人交接班時進(jìn)行,以發(fā)煙裝置代替實(shí)際火災(zāi)煙氣,發(fā)煙裝置位于主豎井石門內(nèi)。當(dāng)發(fā)煙器開始發(fā)煙時,巷道內(nèi)的煙氣傳感器報警,-370 m中段回風(fēng)機(jī)站風(fēng)機(jī)反轉(zhuǎn),8#穿脈箕斗井-770 m中段回風(fēng)巷風(fēng)機(jī)、-690 m中段10#穿脈巷風(fēng)機(jī)停止運(yùn)行,各測風(fēng)小組開始測量風(fēng)機(jī)反風(fēng)風(fēng)量,反風(fēng)試驗(yàn)流程如圖3所示。

    試驗(yàn)測得-370 m中段風(fēng)機(jī)風(fēng)量變化如圖4所示。風(fēng)機(jī)正轉(zhuǎn)風(fēng)量為106.5 m3/s,從正轉(zhuǎn)過渡到反轉(zhuǎn)耗時約4 min,4 min后風(fēng)機(jī)開始反轉(zhuǎn),隨著反轉(zhuǎn)時間的增長,反轉(zhuǎn)風(fēng)量緩慢增長,10 min時,風(fēng)機(jī)反轉(zhuǎn)風(fēng)量達(dá)到74 m3/s,占正常通風(fēng)量的69.48%。

    5 結(jié)論

    (1)玲南金礦采用單翼對角抽出式多機(jī)站通風(fēng),作業(yè)中段實(shí)行間隔式上下行通風(fēng),全礦共設(shè)機(jī)站8處,運(yùn)行風(fēng)機(jī)9臺。根據(jù)通風(fēng)方式和火災(zāi)可能發(fā)生地點(diǎn),劃分了進(jìn)、回風(fēng)路線火災(zāi)發(fā)生區(qū)域,對具體區(qū)域范圍內(nèi)的通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)反風(fēng)進(jìn)行了安全技術(shù)分析。運(yùn)用風(fēng)機(jī)的開停、反轉(zhuǎn)等組合方法,有針對性地解決了平時和火災(zāi)時風(fēng)流流向問題,使可能受波及范圍的人員有足夠的時間按指定線路撤至安全區(qū)域。

    (2)采取反風(fēng)措施后,礦井總風(fēng)量為86.2 m3/s,-370 m主回風(fēng)機(jī)站反風(fēng)量為63.3 m3/s,風(fēng)機(jī)反風(fēng)效率為60.2%,風(fēng)機(jī)反風(fēng)量滿足規(guī)范要求?;馂?zāi)煙氣CO沿1#豎井排出,無法擴(kuò)散至火災(zāi)中段以下作業(yè)面,保障了人員安全。通過現(xiàn)場試驗(yàn),風(fēng)機(jī)從正轉(zhuǎn)過渡到反轉(zhuǎn)耗時4 min,10 min時,反風(fēng)風(fēng)量為74 m3/s,占正常通風(fēng)量的69.48%,證實(shí)了反風(fēng)方案的有效性。

    (3)針對通風(fēng)系統(tǒng)全礦性反風(fēng)難以實(shí)現(xiàn)的礦井(深井大范圍、多中段作業(yè)以及井下進(jìn)、回風(fēng)機(jī)站數(shù)量較多),提出了區(qū)域性反風(fēng)方式,將復(fù)雜的通風(fēng)系統(tǒng)劃分為多個相對獨(dú)立的小通風(fēng)單元,進(jìn)行區(qū)域性反風(fēng)的思路,比全礦井反風(fēng)、局部反風(fēng)更經(jīng)濟(jì)、更簡單、更容易實(shí)施,是一種技術(shù)可行、安全可靠的方法,可為類似礦井反風(fēng)提供借鑒,具有較好的推廣應(yīng)用價值。

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