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    基于動態(tài)數(shù)據(jù)的無因次采液指數(shù)曲線計算方法

    2021-06-08 11:23:12孫鵬霄朱高科李紅正李堪運李翠平劉晨周文勝
    斷塊油氣田 2021年3期
    關鍵詞:提液產(chǎn)液水驅

    孫鵬霄 ,朱高科 ,李紅正 ,李堪運 ,李翠平 ,劉晨 ,周文勝

    (1.中海石油(中國)有限公司,北京 100028;2.中國石油大港油田分公司第四采油廠,天津 300451;3.中國石化中原油田分公司工程技術管理部,河南 濮陽 457001;4.中國石油長慶油田分公司第一采油廠,陜西 延安 716009;5.海洋石油高效開發(fā)國家重點實驗室,北京 100028;6.中海油研究總院有限責任公司,北京 100028)

    0 引言

    無因次采液指數(shù)是評價不同含水率時采液能力的指標,與儲層類型和油藏流體性質有關。無因次采液指數(shù)隨含水率變化規(guī)律一直是油藏工程工作者長期研究的課題。目前,預測無因次采液指數(shù)與含水率關系主要有2種方法:1)礦場上將連續(xù)井下壓力監(jiān)測數(shù)據(jù)進行計算回歸,得到某個油藏的特定統(tǒng)計關系。此方法需要大量實測資料,并且簡單的統(tǒng)計關系缺乏滲流理論支持。2)通過巖心相對滲透率實驗數(shù)據(jù)間接確定無因次采液指數(shù)隨含水率的變化關系,但實際儲層非均質性等原因導致預測精度不高[1-6]。這2種方法依賴礦場監(jiān)測或巖心實驗數(shù)據(jù),且預測精度均較低,在測試資料缺乏的油田很難應用。本文基于分流量方程、相對滲透率冪函數(shù)和近似理論水驅曲線,推導建立了無因次采液指數(shù)隨含水率變化的表征公式,提出了一種利用累計產(chǎn)油量和累計產(chǎn)液量等日常生產(chǎn)數(shù)據(jù)直接計算無因次采液指數(shù)曲線的方法。

    1 理論推導

    1.1 近似理論水驅曲線

    傳統(tǒng)水驅曲線,如甲型、乙型、丙型、“俞”型等,都是基于油水相對滲透率比值與含水飽和度的指數(shù)關系推導得出,而在特高含水期,該指數(shù)關系并不成立[7-12],曲線會出現(xiàn)“上翹”的現(xiàn)象,應用具有一定局限性?;谙鄬B透率曲線冪函數(shù)表達式推導得到的廣適水驅曲線克服了在特高含水期“上翹”的問題,同時,在中低含水期表現(xiàn)出良好的適用性,實現(xiàn)了各類型油藏在不同含水階段的全過程精細刻畫,現(xiàn)場應用廣泛[13-19]。文獻[20]對廣適水驅曲線作了進一步完善,提出了近似理論水驅曲線,其表達式為

    式中:Np為累計產(chǎn)油量,104m3;NR為可動油儲量,104m3;Wp為累計產(chǎn)水量,104m3;a,p,q 為近似理論水驅曲線特征參數(shù)。

    p=2 時,式(1)即為廣適水驅曲線[16]。實際上,廣適水驅曲線就是近似理論水驅曲線的簡化。近似理論水驅曲線引入了可變參數(shù)p,使得普適性和預測精度有了進一步提升。近似理論水驅曲線有4個特征參數(shù),即p,q,NR,a。計算步驟為:1)設置 p 和 q 的初始值(一般取 p=2,q=1),使得 Np與呈線性關系,通過線性擬合得到對應的a和NR;2)根據(jù)式(1)計算累計產(chǎn)水量和含水率,對照計算值與實際數(shù)據(jù)的吻合程度;3)調節(jié)p和q的值,當計算值與實際數(shù)據(jù)的吻合程度達到最大即可確定p,q值,并得到對應的a和NR。

    1.2 計算方法

    不考慮毛細管力和重力作用,分流量方程為

    式中:fw為含水率;Krw,Kro分別為水相、油相相對滲透率;μo,μw分別為地層原油、地層水黏度,mPa·s;Bo,Bw分別為地層原油、地層水體積系數(shù)。

    相對滲透率曲線冪函數(shù)表達式[20-22]為

    式中:Sor,Swi分別為殘余油飽和度、束縛水飽和度;nw,no分別為水相指數(shù)、油相指數(shù);Swd為歸一化含水飽和度;Sw為含水飽和度。

    式(4)變形為

    根據(jù)近似理論水驅曲線[20]可得:

    無因次采液指數(shù)JDL

    [22-26]可表示為

    由式(7)、(8)可得:

    式(9)即為無因次采液指數(shù)隨含水率變化的表征公式。式中涉及nw,no,M這3個參數(shù),可通過近似理論水驅曲線的特征參數(shù)計算得出。因此,根據(jù)近似理論水驅曲線,基于累計產(chǎn)油量、累計產(chǎn)液量等動態(tài)數(shù)據(jù),即可得到無因次采液指數(shù)隨含水率變化的定量關系,實現(xiàn)無因次采液指數(shù)變化規(guī)律的定量分析。

    2 應用實例

    C油田為天然能量充足的南海海相砂巖油田,以濱海三角洲沉積為主,屬中孔、中高滲儲層,整體物性較好,局部滲透率較低。地層原油黏度為5.8 mPa·s,平均孔隙度為18.3%~29.6%,平均滲透率為221×10-3~7 564×10-3μm2。該油田已開發(fā) 13 a,目前在生產(chǎn)油井 7口,日產(chǎn)液7 738 m3,油田綜合含水率90.04%,處于高含水期。

    2.1 近似理論水驅曲線擬合

    根據(jù)油井生產(chǎn)數(shù)據(jù)擬合近似理論水驅曲線特征參數(shù),以A2井為例。設定p,q初始值分別為2.0,1.0,構建Np與的線性關系,得到對應的NR,a等參數(shù),用實際累計產(chǎn)油量通過式(1)計算理論累計產(chǎn)水量和含水率。調整p,q值后,理論累計產(chǎn)水量和含水率與實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)相吻合,從而確定p,q,NR,a等4個參數(shù)。由圖 1、圖 2 可知,當 p,q 分別取 1.9,1.2 時,Np與呈現(xiàn)良好的線性關系,并且累計產(chǎn)水量和含水率與實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)吻合較好,故確定出p,q,NR,a分別為1.9,1.2,157.508 8,8.097 5,進一步可求得 nw,no和 M。其余油井的相關參數(shù)可用同樣方法求出(見表1)。

    圖1 A2井Np與線性關系

    圖2 A2井近似理論水驅曲線擬合效果

    表1 C油田近似理論水驅曲線特征參數(shù)

    由表1可知,C油田參數(shù)q分布在0.7~1.3,參數(shù)p分布在1.8~2.2。根據(jù)近似理論水驅曲線可以求得各油井的水驅剩余可采儲量。不同油井間剩余水驅可采儲量差異明顯,A2,A3,A4,A5井剩余水驅可采儲量均在20×104m3以上,具有增產(chǎn)物質基礎,而 A1,A6,A7 井潛力較小。

    2.2 無因次采液指數(shù)曲線計算

    將表1數(shù)據(jù)代入式(9),即可得到各油井無因次采液指數(shù)隨含水率變化的定量關系。以A2井為例,其變化關系為

    根據(jù)式(10)作出A2井無因次采液指數(shù)隨含水率變化關系圖(見圖3)。該井裝有井下壓力計,可測量不同含水率時的井底流壓數(shù)據(jù)。

    圖3 A2井無因次采液指數(shù)與含水率關系

    由圖3可知,A2井在不同含水率時測量的無因次采液指數(shù)值均落在理論曲線附近,證明了該方法計算結果的準確性和可靠性。同理,可得到C油田各油井無因次采液指數(shù)隨含水率的變化關系(見圖4)。

    圖4 C油田各井無因次采液指數(shù)與含水率關系

    由圖 4 可知:A7,A5,A2,A6,A3 井的無因次采液指數(shù)隨含水率的增加呈逐漸增長趨勢,特別是當含水率達到90%后,油井產(chǎn)液能力快速增加,表明這些井具有很強的產(chǎn)液能力,可考慮換大泵提液;A1,A4井無因次采液指數(shù)隨含水率的增加呈下降趨勢,表明這2口井產(chǎn)液能力不足,提液后液量難以維持且存在出砂風險,因此,A1,A4井暫不建議提液。

    2.3 提液方案制定及實施

    對油井剩余儲量和無因次采液指數(shù)進行綜合分析,認為A2,A3,A5井均處于中高含水期,含水率較穩(wěn)定,可考慮近期實施提液措施。根據(jù)該地區(qū)開發(fā)經(jīng)驗,C油田臨界生產(chǎn)壓差為5 MPa,據(jù)此得到A2,A3,A5井的日提液量,結合泵工況,確定A2井初期日提液200 m3(分步實施)、A3 井日提液 300 m3、A5 井日提液200 m3的實施方案(見表2)。由表2可知,3口井提液后的日產(chǎn)液量均達到了預期,增油效果顯著。A2井提液后含水率為72.43%,日增油37.62 m3;A3井提液后含水率為95.96%,日增油14.28 m3;A5井提液后含水率為89.73%,日增油18.19 m3。通過這3口井提液,C油田日增液760.10 m3,實現(xiàn)日增油70.09 m3,較措施前增長9.08%,有效減緩了產(chǎn)量遞減。

    表2 C油田提液潛力及實施效果

    3 結論

    1)基于近似理論水驅曲線建立了一種利用累計產(chǎn)油量、累計產(chǎn)液量等動態(tài)生產(chǎn)數(shù)據(jù)直接計算無因次采液指數(shù)曲線的方法,克服了對巖心相對滲透率等測試資料的依賴,為無因次采液指數(shù)曲線計算提供了新的便捷途徑。

    2)應用實例表明,新方法計算的無因次采液指數(shù)與實際測量點在不同含水率時均能吻合很好,證明了新方法的合理性和準確性,同時有效指導了C油田提液措施的制定和實施。

    3)新方法所需數(shù)據(jù)簡單易取,計算簡便,結果可靠,不僅可以計算油藏的無因次采液指數(shù),還可以計算每口油井的無因次采液指數(shù),為海上油田優(yōu)化提液、設施液處理能力預留提供了技術支撐,同時,該方法對于陸地油田的動態(tài)分析也具有指導意義。

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