間隙泄漏對(duì)透平級(jí)氣動(dòng)性能影響的數(shù)值研究

陳陽(yáng), 李軍, 周帥, 曹守洪, 孔祥林, 孫奇

(1.西安交通大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院, 710049, 西安; 2.東方汽輪機(jī)有限公司產(chǎn)品研發(fā)中心, 618000, 四川德陽(yáng))

透平機(jī)械中間隙泄漏帶來(lái)的損失是其氣動(dòng)損失的重要組成部分[1-2]。隨著透平通流精細(xì)化設(shè)計(jì)和實(shí)驗(yàn)、數(shù)值手段的發(fā)展,科研人員對(duì)間隙泄漏流動(dòng)開(kāi)展了一系列的研究。例如,Gier等通過(guò)實(shí)驗(yàn)與數(shù)值分析對(duì)葉頂泄漏流進(jìn)行研究,總結(jié)了5類(lèi)泄漏損失:泄漏工質(zhì)的旁通損失、與主流的摻混損失、泄漏間隙中的鼓風(fēng)損失、流動(dòng)中的臺(tái)階損失以及隨后附帶的下游級(jí)損失,分析了這5類(lèi)損失各自占總泄漏損失的比例,摻混損失大約占總損失的50%,旁通損失和臺(tái)階損失大約各占總損失的20%,附帶的下游級(jí)損失占比較小而鼓風(fēng)損失幾乎可忽略[3];Pfau等在透平實(shí)驗(yàn)臺(tái)上開(kāi)展了葉頂迷宮密封泄漏流動(dòng)與主流相互作用的研究,結(jié)果表明迷宮密封泄漏流動(dòng)改變了動(dòng)靜氣流匹配并引起了流動(dòng)損失[4];Rosic等結(jié)合實(shí)驗(yàn)測(cè)量與數(shù)值模擬開(kāi)展了葉頂間隙和動(dòng)靜腔室結(jié)構(gòu)對(duì)透平級(jí)氣動(dòng)性能的研究,結(jié)果指出可以通過(guò)優(yōu)化葉頂腔室結(jié)構(gòu)控制泄漏流形態(tài)來(lái)提高透平級(jí)氣動(dòng)效率[5-6]。

孫皓等基于透平級(jí)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),采用數(shù)值模擬研究了葉頂間隙泄漏對(duì)主流流場(chǎng)和二次流發(fā)展的影響[7];Barmpalias等實(shí)驗(yàn)研究了不同汽輪機(jī)葉頂間隙結(jié)構(gòu)的氣動(dòng)性能,研究給出了最優(yōu)的汽輪機(jī)葉頂間隙結(jié)構(gòu),保證了汽輪機(jī)的通流效率[8];高杰等通過(guò)數(shù)值模擬給出了葉頂間隙泄漏渦的發(fā)展形態(tài),獲得了泄漏渦與主流通道渦的作用規(guī)律[9];Palmer等基于實(shí)驗(yàn)和數(shù)值分析定量研究了葉頂間隙泄漏流動(dòng)損失產(chǎn)生機(jī)理,為葉頂間隙流動(dòng)損失的預(yù)測(cè)提供了分析工具[10];曹麗華等數(shù)值研究了汽輪機(jī)迷宮密封泄漏流動(dòng)形態(tài)及其對(duì)汽輪機(jī)級(jí)氣動(dòng)性能的影響[11]。

Moroz等對(duì)隔板腔室及平衡孔結(jié)構(gòu)進(jìn)行了數(shù)值分析,指出平衡孔內(nèi)存在著復(fù)雜的三維渦系運(yùn)動(dòng),并且對(duì)主流產(chǎn)生影響[12]。劉網(wǎng)扣等采用數(shù)值分析研究了平衡孔面積變化對(duì)透平級(jí)效率和氣動(dòng)性能的影響,發(fā)現(xiàn)在平衡孔面積較小時(shí),級(jí)效率將隨著平衡孔面積的增加快速增加,但當(dāng)平衡孔面積達(dá)到一定值后再持續(xù)增加時(shí),級(jí)效率提升變緩并最終不再發(fā)生明顯變化[13]。

多級(jí)軸流透平級(jí)中通常存在著多種間隙泄漏流動(dòng),間隙泄漏流動(dòng)對(duì)透平氣動(dòng)性能影響的研究需要細(xì)化。目前已有研究主要集中在葉頂間隙泄漏流動(dòng)方面,而對(duì)葉根與轉(zhuǎn)軸隔板間隙以及動(dòng)葉葉根與輪盤(pán)間隙泄漏流動(dòng)方面的研究較少。

東方汽輪機(jī)有限公司建造了國(guó)內(nèi)首臺(tái)三級(jí)空氣透平實(shí)驗(yàn)臺(tái)[14],并基于該實(shí)驗(yàn)臺(tái)已經(jīng)進(jìn)行了若干實(shí)驗(yàn)和數(shù)值研究工作[15-16]。本文在前期實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬工作的基礎(chǔ)上,進(jìn)一步針對(duì)該三級(jí)透平開(kāi)展了包括動(dòng)葉葉頂間隙、靜葉葉根與轉(zhuǎn)軸間隙(簡(jiǎn)稱(chēng)隔板間隙)和動(dòng)葉葉根與輪盤(pán)間隙(簡(jiǎn)稱(chēng)葉根間隙)的泄漏流動(dòng)對(duì)透平性能影響的數(shù)值研究,旨在細(xì)化真實(shí)透平級(jí)流動(dòng)細(xì)節(jié)和損失產(chǎn)生機(jī)制,提高實(shí)際透平機(jī)組氣動(dòng)設(shè)計(jì)水平。

1　計(jì)算模型和數(shù)值方法

本文基于所考慮的泄漏區(qū)域不同,分別設(shè)計(jì)了包含不同計(jì)算域的4種計(jì)算模型。各模型所包含的計(jì)算域范圍說(shuō)明詳見(jiàn)表1。表1中各模型所考慮的計(jì)算域范圍逐次增大,而模型4則考慮了三級(jí)透平的完整泄漏結(jié)構(gòu),該模型相應(yīng)的全結(jié)構(gòu)數(shù)值計(jì)算域如圖1所示。第1級(jí)靜葉和第1級(jí)動(dòng)葉分別用S1和R1表示,第2和第3級(jí)靜動(dòng)葉采用類(lèi)似方法表示。表1中模型4和模型3的葉根間隙建模方法如圖2所示。模型4中完整的葉根間隙共包含3組動(dòng)葉斜齒樅樹(shù)型葉根間隙結(jié)構(gòu),每組樅樹(shù)型斜齒與輪盤(pán)間隙共有11段小間隙,而模型3則忽略了其中的8段幾何尺寸較小的小間隙。

表1　4種模型計(jì)算域范圍說(shuō)明

三級(jí)透平靜動(dòng)葉的主要幾何參數(shù)見(jiàn)表2,其中間隙的相對(duì)高度定義為汽封齒處間隙高度與對(duì)應(yīng)葉片葉高的比值。

圖1所示所有計(jì)算域均借用文獻(xiàn)[15]中的多塊結(jié)構(gòu)化計(jì)算網(wǎng)格,整個(gè)計(jì)算區(qū)域的總網(wǎng)格數(shù)約4 162萬(wàn),其余模型網(wǎng)格在該網(wǎng)格基礎(chǔ)上依次刪減。所有數(shù)值求解均采用MUMECA-FINE求解器進(jìn)行穩(wěn)態(tài)求解,并以理想空氣為計(jì)算工質(zhì),更具體的數(shù)值方法參見(jiàn)文獻(xiàn)[15]。4種模型在同一轉(zhuǎn)速下進(jìn)行計(jì)算,

表2　三級(jí)透平葉片主要幾何參數(shù)

圖1　三級(jí)透平全結(jié)構(gòu)數(shù)值計(jì)算域

(a)葉根間隙幾何模型

(b)葉根間隙剖面結(jié)構(gòu)圖2　葉根間隙建模示意

進(jìn)口邊界給定總壓及總溫,出口邊界給出平均靜壓。進(jìn)出口具體的邊界條件數(shù)值依據(jù)實(shí)驗(yàn)測(cè)量值確定。

文獻(xiàn)[15]給出了該實(shí)驗(yàn)透平在不同轉(zhuǎn)速下基于模型4計(jì)算得到的數(shù)值結(jié)果與相應(yīng)轉(zhuǎn)速下實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的對(duì)比,兩類(lèi)數(shù)據(jù)曲線吻合良好,驗(yàn)證了數(shù)值方法的可靠性。圖3是數(shù)值計(jì)算得到的考慮和不考慮樅樹(shù)型葉根間隙時(shí)第2級(jí)反動(dòng)度沿葉高的分布(圖中相對(duì)葉高按動(dòng)葉實(shí)際葉高進(jìn)行歸一化處理,反動(dòng)度僅給出了相對(duì)值)。從計(jì)算結(jié)果來(lái)看,模型2在根部區(qū)域反動(dòng)度要稍高于模型4,而在頂部區(qū)域兩模型反動(dòng)度基本相同。文獻(xiàn)[16]實(shí)驗(yàn)研究了透平級(jí)在封堵和不封堵樅樹(shù)型葉根間隙時(shí)根頂部反動(dòng)度隨速比的變化情況,指出封堵樅樹(shù)型葉根間隙后(相當(dāng)于模型2),透平級(jí)根部反動(dòng)度增加,頂部反動(dòng)度在間隙封堵前后變化不大?？梢钥闯霰疚臄?shù)值計(jì)算的反動(dòng)度變化趨勢(shì)和文獻(xiàn)[16]中實(shí)驗(yàn)結(jié)果一致,進(jìn)一步驗(yàn)證了本文數(shù)值方法的可靠性。

圖3　第2級(jí)反動(dòng)度沿葉高的分布

2　結(jié)果分析與討論

2.1　氣動(dòng)性能對(duì)比

圖4比較了4種計(jì)算模型的透平效率,圖4中所有效率以模型1的效率為基準(zhǔn)給出相對(duì)數(shù)值。一般情況下,透平效率隨間隙泄漏的增加而降低,但在圖4中,計(jì)算得到的透平效率并沒(méi)有隨所考慮間隙泄漏的增加而持續(xù)下降。

圖4　4種計(jì)算模型的透平總靜效率比較

與模型1相比,雖然當(dāng)考慮葉頂間隙和隔板間隙泄漏時(shí),模型2的總靜效率下降了0.62%,但是當(dāng)進(jìn)一步考慮部分樅樹(shù)型葉根間隙泄漏影響時(shí),模型3總靜效率卻僅減小了0.41%,當(dāng)考慮全部葉根間隙泄漏時(shí),模型4總靜效率僅減小了0.34%。可見(jiàn),葉頂間隙和隔板間隙泄漏的存在帶來(lái)透平效率的下降,但同時(shí)樅樹(shù)型葉根間隙的存在卻又在一定程度上具有提升透平效率的作用。

2.2　流場(chǎng)特性分析

圖5給出了模型2和模型4的間隙泄漏情況。圖5中箭頭表示泄漏流的流動(dòng)方向,數(shù)字表示泄漏流流量的大小。由于模型1為純通流,流場(chǎng)結(jié)構(gòu)較為簡(jiǎn)單,模型3和模型4幾何差異較小,因此本文采用模型2和模型4進(jìn)行流場(chǎng)分析。

(a)模型2

(b)模型4圖5　模型2和模型4的間隙泄漏圖

由圖5可知,葉頂間隙泄漏不受樅樹(shù)葉根間隙的影響,無(wú)論是否考慮樅樹(shù)型葉根間隙,葉頂?shù)男孤┝髁髁亢头较蚩傮w上保持不變。然而,隔板泄漏流卻受到樅樹(shù)型葉根間隙的影響。

對(duì)于主流與泄漏流的交互作用,本文定義泄漏流流入主流為“吸”,主流部分流體流出主流通道為“漏”。對(duì)于完全不考慮樅樹(shù)型葉根間隙的模型2,靠近葉根端區(qū)的主流由級(jí)前漏入隔板間隙,并在隔板間隙狹小空間內(nèi)耗散為低能流體,然后這些低能流體又全部被吸入動(dòng)靜葉級(jí)間成為主流的一部分。

與模型2相比,模型4的隔板間隙的泄漏流量和流動(dòng)方向都發(fā)生了較大變化。一方面,從主流漏入隔板的流體流量總體上都有所下降,另一方面,泄漏流在同級(jí)隔板左右兩側(cè)與主流的交互方向發(fā)生了改變。氣流由級(jí)間漏入隔板右側(cè)間隙,與同級(jí)隔板左側(cè)來(lái)的泄漏流摻混,摻混后通過(guò)葉根間隙流入下一級(jí)隔板左側(cè)。對(duì)于葉根間隙的流動(dòng),文獻(xiàn)[15]給出了動(dòng)葉輪盤(pán)兩側(cè)隔板間隙泄漏流動(dòng)的局部放大圖。文中清晰地顯示了泄漏流從上游經(jīng)過(guò)葉根間隙流向下游時(shí)隔板間隙內(nèi)的流動(dòng)形態(tài)。

隔板泄漏流之所以能夠通過(guò)葉根間隙流入下一級(jí)隔板間隙,主要是因?yàn)橥钙礁舭彘g隙通道中的靜壓低于上一級(jí)隔板通道中的靜壓,而葉根間隙的存在恰好連通了上下級(jí)隔板間隙通道,從而使得上一級(jí)隔板右側(cè)通道內(nèi)的氣流在壓差作用下直接通過(guò)葉根間隙流入下一級(jí)隔板左側(cè)通道,這又在一定程度上影響了隔板通道內(nèi)靜壓分布,引起隔板泄漏流與主流之間的“吸”與“漏”。

當(dāng)不存在樅樹(shù)型葉根間隙時(shí),隔板間隙泄漏只能在透平級(jí)靜動(dòng)葉級(jí)間的位置被“吸”入主流,動(dòng)葉根部前緣端區(qū)流量瞬間增大引起該局部區(qū)域壓力升高,最終使得級(jí)根部區(qū)域反動(dòng)度升高,這是導(dǎo)致模型2根部反動(dòng)度高于模型4根部反動(dòng)度的原因。

圖6和圖7分別給出了第2級(jí)靜葉和動(dòng)葉的能量損失系數(shù)沿葉高的分布。能量損失系數(shù)由下式計(jì)算

(2)

(a)葉高區(qū)域

(b)近葉根區(qū)域

(c)近葉頂區(qū)域圖6　第2級(jí)靜葉能量損失系數(shù)沿葉高的分布

(a)葉高區(qū)域

(b)近葉根區(qū)域

(c)近葉頂區(qū)域圖7　第2級(jí)動(dòng)葉能量損失系數(shù)沿葉高分布

(a)模型1極限流線

(b)模型2極限流線

(c)模型4極限流線圖8　透平級(jí)葉片表面極限流線

圖8給出了模型1、模型2和模型4中間4支葉片的靜葉吸力面和動(dòng)葉壓力面的極限流線分布,箭頭方向表示葉片端區(qū)附近主流與泄漏流相互作用的方向。相對(duì)于不吸不漏的模型1、模型2和模型4中主流從第二級(jí)靜動(dòng)葉之間的頂部區(qū)域“漏”出,該區(qū)域附近上游S2吸力面?zhèn)榷瘟髅黠@增強(qiáng),而下游R2壓力面?zhèn)榷瘟髀杂袦p弱。在根部區(qū)域,模型2泄漏流被“吸”入主流,此時(shí),上游S2和下游R2在該區(qū)域附近的二次流均有不同程度增加;模型4中,主流由第二級(jí)級(jí)間根部“漏”出主流,上游S2吸力面?zhèn)榷瘟髟鰪?qiáng),而下游R2壓力面?zhèn)榷瘟髀杂袦p弱。

通過(guò)研究圖8泄漏流的方向與葉片二次流大小分布可以知道,主流與泄漏流之間的“吸”與“漏”影響葉片端區(qū)附近的二次流大小:當(dāng)端區(qū)附近發(fā)生“漏”時(shí),上游相鄰葉片相應(yīng)部位二次流增強(qiáng),而下游相鄰葉片相應(yīng)部位二次流減弱;反之當(dāng)端區(qū)附近泄漏被“吸”入主流時(shí),上下游相鄰葉片對(duì)應(yīng)位置二次流均有不同程度增強(qiáng)。

按照上述“吸”和“漏”對(duì)二次流大小影響的關(guān)系原則,表3給出了第二級(jí)靜動(dòng)葉根部端區(qū)附近模型2和模型4二次流變化趨勢(shì)的預(yù)測(cè)(與模型1相比),預(yù)測(cè)結(jié)果和圖8中第二級(jí)靜動(dòng)葉根部端區(qū)二次流分布完全一致。同時(shí),文獻(xiàn)[15]的研究也指出,考慮全部間隙時(shí)(相當(dāng)于本文模型4),第二級(jí)靜葉前緣和第二級(jí)動(dòng)葉尾緣附近橫截面上二次流均有增強(qiáng),表3的預(yù)測(cè)與該結(jié)論也完全一致。

表3　第二級(jí)靜動(dòng)葉根部端區(qū)二次流趨勢(shì)預(yù)測(cè)表

由于模型4中靜葉S2根部端區(qū)前后緣二次流均增強(qiáng),所以模型4中靜葉S2根部端區(qū)能量損失系數(shù)略大于模型2;類(lèi)似地,模型2中動(dòng)葉R2根部端區(qū)能量損失系數(shù)又略大于模型4。

樅樹(shù)型葉根影響隔板泄漏流與主流之間的“吸”與“漏”,且在最終效果上又能在一定程度上對(duì)透平效率起到提升作用,這種現(xiàn)象與平衡孔所引發(fā)的現(xiàn)象有類(lèi)似之處。可見(jiàn),合理設(shè)計(jì)樅樹(shù)型葉根(或平衡孔)等結(jié)構(gòu),通過(guò)恰當(dāng)?shù)乜刂坪眉?jí)內(nèi)泄漏流與主流的“吸”與“漏”來(lái)引導(dǎo)透平級(jí)內(nèi)二次流的重新分布與發(fā)展,對(duì)提高透平氣動(dòng)性能具有積極的作用,這種方法對(duì)于展弦比較小的透平級(jí)將會(huì)更為有效。

3　結(jié)　論

基于三級(jí)實(shí)驗(yàn)透平的4種不同計(jì)算模型,采用數(shù)值模擬的方法研究了間隙泄漏流動(dòng)對(duì)透平級(jí)氣動(dòng)性能和流場(chǎng)特性的影響,得到如下結(jié)論:

(1)與沒(méi)有考慮泄漏流的三級(jí)純通流透平相比,考慮所有泄漏流的三級(jí)透平總靜效率降低了0.34%,其中動(dòng)葉葉頂間隙和隔板間隙泄漏流使得透平總靜效率降低了0.62%,但樅樹(shù)型葉根與輪盤(pán)間隙泄漏使得透平總靜效率提高了0.28%(約為動(dòng)葉葉頂和隔板間隙泄漏引起的效率總下降幅度的45%)。適當(dāng)?shù)臉簶?shù)型葉根間隙泄漏對(duì)透平效率具有一定提升作用。

(2)樅樹(shù)型葉根間隙泄漏流改變了葉根端區(qū)附近隔板泄漏流與主流的相互作用方向及泄漏流的大小,進(jìn)而改變了葉根端區(qū)附近反動(dòng)度和能量損失系數(shù)。

(3)葉片端區(qū)泄漏流影響透平葉片端區(qū)能量損失系數(shù)的分布;隔板間隙泄漏對(duì)動(dòng)葉根部區(qū)域能量損失系數(shù)有較明顯影響。從整個(gè)葉高范圍來(lái)看,泄漏流總體上對(duì)靜葉能量損失系數(shù)的影響大于對(duì)動(dòng)葉能量損失系數(shù)的影響。

(4)主流與泄漏流之間的“吸”與“漏”影響葉片端區(qū)附近二次流的分布與發(fā)展,并最終帶來(lái)透平氣動(dòng)性能的變化。當(dāng)端區(qū)附近發(fā)生“漏”時(shí),上游相鄰葉片端區(qū)二次流增強(qiáng),而下游相鄰葉片端區(qū)二次流減弱;反之當(dāng)端區(qū)附近泄漏被“吸”入主流時(shí),上下游相鄰葉片對(duì)應(yīng)位置二次流均有不同程度增強(qiáng)。

參考文獻(xiàn):

[1]DENTON J D. Loss mechanisms in turbomachines [J]. ASME Journal of Turbomachinery, 1993, 115(4): 621-656.

[2]COFER J I I V. Advances in steam path technology [J]. ASME Journal of Engineering for Gas Turbines and Power, 1996, 118(4): 337-352.

[3]GIER J, STUBERT B, BROUILLET B, et al. Interaction of shroud leakage flow and main flow in a three-stage LP turbine [J]. ASME Journal of Turbomachinery, 2005, 127: 649-658.

[4]PFAU A, KALFAS A I, ABHARI R S. Making use of labyrinth interaction flow [J]. ASME Journal of Turbomachinery, 2007, 129(1): 164-174.

[5]ROSIC B, DENTON J D, CURTIS E M. The influence of shroud and cavity geometry on turbine performance: an experimental and computational study: part IShroud geometry [J]. ASME Journal of Turbomachinery, 2008, 130(4): 041001.

[6]ROSIC B, DENTON J D, CURTIS E M, et al. The influence of shroud and cavity geometry on turbine performance: an experimental and computational study: part IIExit cavity geometry [J]. ASME Journal of Turbomachinery, 2008, 130(4): 041002.

[7]孫皓, 薛志恒, 李軍, 等. 低雷諾數(shù)對(duì)透平葉片間隙泄漏流動(dòng)影響的研究 [J]. 西安交通大學(xué)學(xué)報(bào), 2010, 44(3): 11-15.

SUN Hao, XUE Zhiheng, LI Jun, et al. Effects of low Reynolds number on turbine blade tip leakage flow [J]. Journal of Xi’an Jiaotong University, 2010, 44(3): 11-15.

[8]BARMPALIAS G K, ABHARI S R, KALFAS I A, et al. Design considerations for axial steam turbine rotor inlet cavity volume and length scale [J]. ASME Journal of Turbomachinery, 2012, 134(5): 051031.

[9]高杰, 鄭群, 許天幫, 等. 渦輪間隙泄漏渦破碎對(duì)損失的影響 [J]. 航空學(xué)報(bào), 2014, 35(5): 1257-1264.

GAO Jie, ZHENG Qun, XU Tianbang, et al. Effect of tip leakage vortex breakdown on loss in turbine [J]. Acta Aeronautica et Astronautica Sinica, 2014, 35(5): 1257-1264.

[10] PALMER T R, TAN C S, ZUNIGA H, et al. Quantifying loss mechanisms in turbine tip shroud cavity flows [J]. ASME Journal of Turbomachinery, 2016, 138(9): 091006.

[11] 曹麗華, 賈彥銘, 李盼, 等. 汽輪機(jī)高低齒葉頂汽封泄漏流動(dòng)的數(shù)值分析 [J]. 浙江大學(xué)學(xué)報(bào)(工學(xué)版), 2016, 50(8): 1545-1550.

CAO Lihua, JIA Yanming, LI Pan, et al. Numerical analysis on leakage flow of blade tip stepped seal in steam turbine [J]. Journal of Zhejiang University (Engineering Science), 2016, 50(8): 1545-1550.

[12] MOROZ L, TARASOV A. Flow phenomenon in steam turbine disk-stator cavities channeled by balance holes [C]∥Proceedings of the ASME Turbo Expo 2004 Power for Land, Sea, and Air. New York, USA: ASME, 2004: GT2004-54228.

[13] 劉網(wǎng)扣, 張兆鶴, 崔琦, 等. 沖動(dòng)式汽輪機(jī)級(jí)平衡孔面積對(duì)級(jí)性能影響的研究 [J]. 動(dòng)力工程學(xué)報(bào), 2011, 31(8): 575-578.

LIU Wangkou, ZHANG Zhaohe, CUI Qi, et al. Influence of balance hole area on performance of an impulse turbine stage [J]. Journal of Chinese Society of Power Engineering, 2011, 31(8): 575-578.

[14] SUN Qi, KONG Xianglin, JIANG Shengke, et al. Study of multi-stage test turbine and numerical calculation [C]∥Proceedings of the ASME 2011 Power Conference Co-located with International Conference on Power Engineering. New York, USA: ASME: 55399.

[15] CHEN Yang, LI Jun, TIAN Chaoyang, et al. Experimental and numerical investigations on the aerodynamic performance of the three-stage turbine with consideration of the leakage flow effect [C]∥Proceedings of the 2016 ASME Turbo Expo on Turbomachinery Technical Conference and Exposition. New York, USA: ASME: GT2016-56407.

[16] 馮增國(guó), 田朝陽(yáng). 樅樹(shù)型葉根間隙漏氣對(duì)級(jí)性能影響的試驗(yàn)研究 [J]. 東方汽輪機(jī), 2016(2): 11-13.

FENG Zengguo, TIAN Chaoyang. Experimental study on effects of leakage to stage performance in gap of fir tree blade root [J]. Dongfang Turbine, 2016(2): 11-13.

[本刊相關(guān)文獻(xiàn)鏈接]

孫皖,牛璐,步珊珊,等.低溫透平膨脹機(jī)內(nèi)非平衡自發(fā)凝結(jié)兩相流動(dòng)的數(shù)值研究.2018,52(2):125-129.[doi:10.7652/xjtuxb201802019]

白治寧,周景軍,蔡衛(wèi)軍,等.火箭助飛魚(yú)雷分離艙張開(kāi)特性試驗(yàn)與數(shù)值研究.2018,52(1):136-142.[doi:10.7652/xjtuxb201801020]

劉小民,魏銘,楊羅娜,等.內(nèi)凹式蝸舌對(duì)多翼離心風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能和噪聲的影響.2017,51(12):128-135.[doi:10.7652/xjtuxb201712019]

王杰楓,范小軍,李森,等.彎曲通道中凸、凹表面水膜流動(dòng)特性的數(shù)值研究.2017,51(11):22-28.[doi:10.7652/xjtuxb 201711004]

蔡柳溪,高松,肖俊峰,等.壁面粗糙度對(duì)軸流壓氣機(jī)氣動(dòng)性能的影響.2017,51(11):36-42.[doi:10.7652/xjtuxb201711 006]

高慶,廖高良,張永海,等.透平級(jí)氣動(dòng)及運(yùn)行參數(shù)對(duì)輪緣密封封嚴(yán)性能影響的數(shù)值研究.2017,51(7):62-72.[doi:10.7652/xjtuxb201707010]

王晟旻,琚亞平,張楚華.離心壓縮機(jī)級(jí)通流與盤(pán)蓋側(cè)泄漏流的耦合分析.2017,51(7):73-77.[doi:10.7652/xjtuxb 201707011]

付曦,張俊紅,寇海軍,等.復(fù)雜載荷下軸流壓氣機(jī)葉片疲勞損傷數(shù)值研究.2017,51(5):149-155.[doi:10.7652/xjtuxb 201705021]

李丹宇,劉小民,李典.仿生翼幾何特征與氣動(dòng)性能的關(guān)系初探.2017,51(1):88-96.[doi:10.7652/xjtuxb201701014]

范小軍,李亮,李森,等.平板和靜葉表面氣流-水膜耦合流動(dòng)特性的數(shù)值研究.2016,50(11):7-13.[doi:10.7652/xjtuxb 201611002]

李典,劉小民,楊羅娜.仿鸮翼的三維仿生翼型葉片氣動(dòng)特性研究.2016,50(9):111-118.[doi:10.7652/xjtuxb201609018]

陳秀秀,晏鑫,李軍.蜂窩葉頂密封對(duì)透平級(jí)氣動(dòng)性能的影響研究.2016,50(4):14-20.[doi:10.7652/xjtuxb201604003]

杜昆,李軍.跨聲速渦輪葉頂間隙流動(dòng)傳熱特性的數(shù)值研究.2016,50(4):147-152.[doi:10.7652/xjtuxb201604022]

李亮,薛太旭,李森.考慮氣動(dòng)和濕汽損失綜合影響的低壓多級(jí)透平優(yōu)化.2016,50(3):22-28.[doi:10.7652/xjtuxb201603 004]

趙會(huì)晶,王志恒,唐永洪,等.葉片前緣傾掠對(duì)離心葉輪氣動(dòng)性能的影響.2015,49(11):1-7.[doi:10.7652/xjtuxb201511 001]

祝培源,郭振東,陳紅梅,等.排汽缸全局氣動(dòng)優(yōu)化及設(shè)計(jì)知識(shí)挖掘方法.2015,49(11):26-32.[doi:10.7652/xjtuxb2015 11005]

孫曄晨,田玉寶,席光,等.三元葉片型面造型對(duì)離心壓縮機(jī)葉輪氣動(dòng)性能影響的數(shù)值研究.2015,49(11):135-141.[doi:10.7652/xjtuxb201511022]

霍文浩,李軍,鐘剛云,等.冷卻結(jié)構(gòu)對(duì)中壓透平級(jí)蒸汽冷卻性能的影響.2015,49(5):36-42.[doi:10.7652/xjtuxb201505 006]

王世柱,李志剛,李軍,等.補(bǔ)汽對(duì)透平級(jí)氣動(dòng)性能和靜葉汽封轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性影響的數(shù)值模擬.2015,49(5):56-61.[doi:10.7652/xjtuxb201505009]

高慶,李軍.間隙結(jié)構(gòu)對(duì)輪緣密封封嚴(yán)性能及透平級(jí)氣動(dòng)性能影響的數(shù)值研究.2015,49(3):25-31.[doi:10.7652/xjtuxb201503005]

雷鵬飛,張家忠,賈艷俊.結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)局部彈性翼型氣動(dòng)性能的影響規(guī)律.2014,48(6):110-116.[doi:10.7652/xjtuxb2014 06019]